พารามิเตอร์ T: คืออะไร? (ตัวอย่าง ปัญหา และวิธีการแปลงพารามิเตอร์ T เป็นพารามิเตอร์อื่น ๆ)

ฟิลด์: ไฟฟ้าพื้นฐาน

China

what are t parameters

พารามิเตอร์ T คืออะไร

พารามิเตอร์ T ถูกกำหนดเป็น พารามิเตอร์สายส่ง หรือพารามิเตอร์ ABCD ใน เครือข่ายสองพอร์ต พอร์ตที่ 1 จะถูกพิจารณาเป็นด้านส่งและพอร์ตที่ 2 จะถูกพิจารณาเป็นด้านรับ ในแผนภาพเครือข่ายด้านล่าง ปลายของพอร์ตที่ 1 แทนที่จะเป็นพอร์ตอินพุต (ส่ง) คล้ายกัน ปลายของพอร์ตที่ 2 แทนที่จะเป็นพอร์ตเอาต์พุต (รับ)

two port network t parameter

พารามิเตอร์ T ในเครือข่ายสองพอร์ต

สำหรับเครือข่ายสองพอร์ตดังกล่าว สมการของพารามิเตอร์ T คือ

(1) $\begin{equation*} V_S=AV_R + BI_R \end{equation*}$

(2) $\begin{equation*} I_S=CV_R + DI_R \end{equation*}$

โดยที่

VS = แรงดันปลายส่ง
IS = กระแสปลายส่ง
VR = แรงดันปลายรับ
IR = กระแสปลายรับ

พารามิเตอร์เหล่านี้ใช้ในการสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของสายส่งไฟฟ้า พารามิเตอร์ A และ D เป็นไร้หน่วย หน่วยของพารามิเตอร์ B และ C คือโอห์มและเม็กซ์ ตามลำดับ

$\begin{bmatrix} V_S \\ I_S \end{bmatrix} = \begin{bmatrix} A & B \\ C & D \end{bmatrix} \begin{bmatrix} V_R \\ I_R \end{bmatrix}$

เพื่อหาค่าพารามิเตอร์ T เราต้องเปิดและป้อนวงจรที่ปลายรับ เมื่อปลายรับถูกเปิดวงจร กระแสปลายรับ IR จะเป็นศูนย์ ใส่ค่านี้ในสมการแล้วเราจะได้ค่าพารามิเตอร์ A และ C

$I_R=0$

open circuit condition

จากสมการที่ 1;

$V_S=AV_R + B(0)$

$V_S=AV_R$

$A = \left \frac{V_S}{V_R} \right|_ {I_R=0}$

จากสมการที่ 2

$I_S = CV_R + D(0)$

$I_S = CV_R$

$C = \left \frac{I_S}{V_R} \right|_ {I_R=0}$

เมื่อปลายรับถูกป้อนสั้นวงจร แรงดันที่ขั้วปลายรับ VR จะเป็นศูนย์ โดยการแทนค่านี้ในสมการ เราสามารถหาค่าพารามิเตอร์ B และ D ได้

$V_R = 0$

สภาพวงจรป้อนสั้น

จากสมการ-1;

$V_S=A(0) + BI_R$

$V_S = BI_R$

$B = \left \frac{V_S}{I_R} \right|_ {V_R=0}$

จากสมการที่ 2;

$I_S=C (0) + DI_R$

$I_S = DI_R$

$D = \left \frac{I_S}{I_R} \right|_ {V_R=0}$

ตัวอย่างปัญหาที่แก้ไขโดยใช้พารามิเตอร์ T

พิจารณาความต้านทานที่เชื่อมระหว่างด้านส่งและด้านรับตามที่แสดงในรูปด้านล่าง หาพารามิเตอร์ T ของเครือข่ายที่กำหนด

t parameter example

ตัวอย่างพารามิเตอร์ T

ที่นี่ กระแสที่ด้านส่งเท่ากับกระแสที่ด้านรับ

$I_S = I_R$

(3) $\begin{equation*} I_S = (0)V_R + (1) I_R \end{equation*}$

ตอนนี้ เราใช้ KVL สำหรับเครือข่าย

$V_S = V_R + I_S Z_1$

$V_S = V_R + I_R Z_1$

(4) $\begin{equation*} V_S = (1)V_R + (Z_1) I_R \end{equation*}$

เปรียบเทียบสมการที่ 1 และ 4

$A = 1, \, B = Z_1$

เปรียบเทียบสมการที่ 2 และ 3

$C = 0, \, D = 1$

พารามิเตอร์ T ของสายส่งกำลัง

ตามความยาวของสายส่งกำลัง สายส่งกำลังถูกจำแนกเป็น

สายส่งกำลังสั้น
สายส่งกำลังกลาง
สายส่งกำลังยาว

ตอนนี้ เราจะหาพารามิเตอร์ T สำหรับสายส่งกำลังทุกประเภท

สายส่งกำลังสั้น

สายส่งที่มีความยาวน้อยกว่า 80 กิโลเมตร และระดับแรงดันน้อยกว่า 20 กิโลโวลต์ จะถือว่าเป็นสายส่งระยะสั้น เนื่องจากความยาวที่สั้นและความดันไฟฟ้าที่ต่ำ จึงละเลยความจุของสาย

ดังนั้น เราพิจารณาเพียงความต้านทานและอินดักแคนซ์ในการจำลองสายส่งระยะสั้น การแสดงภาพกราฟิกของสายส่งระยะสั้นจะแสดงดังรูปด้านล่าง

t parameter of short transmission line

พารามิเตอร์ T ของสายส่งระยะสั้น

เมื่อ
IR = กระแสที่ปลายรับ
VR = แรงดันที่ปลายรับ
Z = อิมพีแดนซ์โหลด
IS = กระแสที่ปลายส่ง
VS = แรงดันที่ปลายส่ง
R = ความต้านทานของสาย
L = อินดักแคนซ์ของสาย

เมื่อมีกระแสไหลผ่านสายส่ง จะเกิดการลดลงของแรงดันเนื่องจากความต้านทานของสาย (IR drop) และเกิดการลดลงของแรงดันเนื่องจากอินดักแคนซ์ (IXL drop)

จากวงจรดังกล่าว กระแสที่ปลายส่งจะเท่ากับกระแสที่ปลายรับ

$I_S = I_R$

$V_S = V_R + I_R Z$

จากนั้นให้เปรียบเทียบสมการเหล่านี้กับสมการของพารามิเตอร์ T (สมการที่ 1 และ 2) และเราจะได้ค่าของพารามิเตอร์ A, B, C, และ D สำหรับสายส่งไฟฟ้าระยะสั้น

$A = 1, B = Z, C = 0, D = 1$

สายส่งไฟฟ้าระยะกลาง

สายส่งไฟฟ้าที่มีความยาวระหว่าง 80 กม. ถึง 240 กม. และระดับแรงดันระหว่าง 20 kV ถึง 100 kV ถือว่าเป็น สายส่งไฟฟ้าระยะกลาง.

ในกรณีของสายส่งไฟฟ้าระยะกลาง เราไม่สามารถละเลยความจุทางไฟฟ้าได้ เราต้องคำนึงถึงความจุทางไฟฟ้าขณะจำลองแบบสายส่งไฟฟ้าระยะกลาง

ตามตำแหน่งของการวางความจุทางไฟฟ้า สายส่งไฟฟ้าระยะกลางจะถูกแบ่งออกเป็นสามวิธี;

วิธีคอนเดนเซอร์ปลาย
วิธี T นามธรรม
วิธี π นามธรรม

วิธีคอนเดนเซอร์ปลายทาง

ในวิธีนี้ ความจุของสายถูกสมมติให้รวมอยู่ที่ปลายทางของสายส่งไฟฟ้า การแสดงภาพกราฟิกของวิธีคอนเดนเซอร์ปลายทางแสดงด้านล่าง

t parameter of end condenser method

พารามิเตอร์ T ของวิธีคอนเดนเซอร์ปลายทาง

โดยที่;
IC = กระแสคอนเดนเซอร์ = YVR

จากแผนภาพดังกล่าว

$I_S = I_C + I_R$

(5) $\begin{equation*} I_S = Y V_R + I_R \end{equation*}$

โดย KVL เราสามารถเขียนได้ว่า

$V_S = V_R + Z I_S$

$V_S = V_R + Z (I_C + I_R)$

$V_S = V_R + Z (Y V_R + I_R)$

$V_S = V_R + Z Y V_R + Z I_R$

(6) $\begin{equation*} V_S = V_R (1 + ZY) + Z I_R \end{equation*}$

ต่อไปนี้เปรียบเทียบสมการที่ 5 และ 6 กับสมการของพารามิเตอร์ T

$A = 1 + ZY, \; B = Z , \; C = Y , \; D = 1$

วิธี T แบบนามธรรม

ในวิธีนี้ ความจุของสายถูกวางไว้ที่จุดกึ่งกลางของสายส่งไฟฟ้า การแสดงภาพกราฟิกของวิธี T แบบนามธรรมแสดงดังรูปด้านล่าง

t parameter of nominal t method

พารามิเตอร์ T ของวิธี T แบบนามธรรม

โดยที่,
IC = กระแสคอนเดนเซอร์ = YVC
VC = แรงดันคอนเดนเซอร์

$V_S = V_C + I_S \frac{Z}{2}$

$V_C = V_R + I_R \frac{Z}{2}$

จาก KCL;

$I_S = I_R + I_C$

$I_S = I_R + Y V_C$

$I_S = I_R + Y (V_R + I_R \frac{Z}{2})$

$I_S = I_R + Y V_R + Y I_R \frac{Z}{2})$

(7) $\begin{equation*} I_S = Y V_R + I_R (1 + \frac{YZ}{2}) \end{equation*}$

ตอนนี้

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + I_S \frac{Z}{2}$

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + \frac{Z}{2} \left[ YV_R + I_R (1 + \frac{YZ}{2}) \right]$

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + \frac{Z}{2} YV_R + \frac{Z}{2} I_R (1 + \frac{YZ}{2})$

(8) $\begin{equation*} V_S = V_R \left( 1 + \frac{YZ}{2} \right) + I_R \left( Z + \frac{YZ^2}{4} \right) \end{equation*}$

จากนั้น ให้เปรียบเทียบสมการที่ 7 และ 8 กับสมการพารามิเตอร์ T และเราจะได้

$A = 1 + \frac{YZ}{2}$

$B = Z(1+\frac{YZ}{4})$

$C = Y$

$D = 1 + \frac{YZ}{2}$

วิธีการ π แบบ nominal

ในวิธีนี้ ความจุของสายส่งถูกแบ่งออกเป็นสองส่วน ส่วนหนึ่งถูกวางที่ด้านส่งและอีกส่วนหนึ่งถูกวางที่ด้านรับ การแสดงกราฟิกของวิธีการ π แบบ nominal แสดงดังรูปต่อไปนี้

t parameter of nominal pi method

พารามิเตอร์ T ของวิธีการ π แบบ nominal

$I_S = I_1 + I_{C2}$

$I_1 = I_R + I_{C1}$

$I_{C1} = \frac{Y}{2} V_R \; and \; I_{C2} = \frac{Y}{2} V_S$

จากภาพด้านบน เราสามารถเขียนได้ว่า

$V_S = V_R + I_1 Z$

$V_S = V_R + (I_R + I_{C1}) Z$

$V_S = V_R + Z (I_R + \frac{Y}{2} V_R)$

$V_S = V_R + Z I_R + Z \frac{Y}{2} V_R$

(9) $\begin{equation*} V_S = V_R \left(1 + \frac{YZ}{2} \right) + Z I_R \end{equation*}$

ขณะนี้

$I_S = I_1 + I_{C2}$

$I_S = (I_R + I_{C1}) + I_{C2}$

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} V_S$

แทนค่าของ VS ในสมการนี้

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} \left[ V_R \left(1 + \frac{YZ}{2} \right) + Z I_R \right]$

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} (1 + \frac{YZ}{2}) V_R + \frac{Y}{2} I_R Z$

(10) $\begin{equation*} I_S = I_R \left[ 1 + \frac{YZ}{2} \right] + Y V_R \left[ 1 + \frac{YZ}{4} \right] \end{equation*}$

โดยการเปรียบเทียบสมการที่ 9 และ 10 กับสมการของพารามิเตอร์ T เราได้

$A = 1 + \frac{YZ}{2}$

$B = Z$

$C = Y \left( 1 + \frac{YZ}{4} \right)$

$D = 1 + \frac{YZ}{2}$

สายส่งไฟฟ้าระยะทางยาว

สายส่งไฟฟ้าระยะทางยาว ถูกจำลองเป็นเครือข่ายกระจาย ไม่สามารถถือว่าเป็นเครือข่ายรวมได้ โมเดลกระจายของสายส่งไฟฟ้าระยะทางยาวแสดงดังรูปต่อไปนี้

พารามิเตอร์ T ของสายส่งไฟฟ้าระยะยาว

ความยาวของสายส่งคือ X กม. เพื่อวิเคราะห์สายส่ง เราจะพิจารณาส่วนเล็ก ๆ (dx) ของสายส่ง และแสดงดังรูปด้านล่าง

พารามิเตอร์ T ของสายส่งไฟฟ้าระยะยาว

Zdx = อิมพีแดนซ์อนุกรม
Ydx = อิมพีแดนซ์ขนาน

แรงดันเพิ่มขึ้นตามความยาวที่เพิ่มขึ้น ดังนั้น การเพิ่มขึ้นของแรงดันคือ;

$dV = IZdx$

$\frac{dV}{dx} = IZ$

ในทำนองเดียวกัน กระแสไฟฟ้าที่ผ่านองค์ประกอบคือ

$dI = VYdx$

$\frac{dI}{dx} = VY$

การหาอนุพันธ์ของสมการดังกล่าว

$\frac{d^2V}{dx^2} = Z \frac{dI}{dx} = ZVY$

ผลเฉลยทั่วไปของสมการดังกล่าวคือ

$V = K_1 cosh(x\sqrt{YZ}) + K_2 sinh(x \sqrt{YZ})$

จากนั้น ให้ทำการหาอนุพันธ์ของสมการนี้เทียบกับ X

$\frac{dv}{dx} = K_1 \sqrt{YZ} sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 \sqrt{YZ} cosh(x\sqrt{YZ})$

$IZ = K_1 \sqrt{YZ} sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 \sqrt{YZ} cosh(x\sqrt{YZ})$

$I = \sqrt{\frac{Y}{Z}} \left[ K_1 sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 cosh(x\sqrt{YZ})$

ตอนนี้เราต้องหาค่าคงที่ K1 และ K2;

สำหรับสิ่งนั้นให้สมมติว่า;

$x=0, \; V=V_R, \; I=I_R$

แทนค่าเหล่านี้ในสมการด้านบน;

$V_R = K_1 cosh 0 + K_2 sinh 0$

$V_R = K_1 + 0$

$K_1 = V_R$

$I_R = \sqrt{\frac{Y}{Z}} \left[ K_1 sinh 0 + K_2 cosh 0 \right]$

$I_R = \sqrt{\frac{Y}{Z}} [0+K_2]$

$K_2 = \sqrt{\frac{Z}{Y}}$

ดังนั้น

$V_S = V_R cosh (x\sqrt{YZ}) + \sqrt{\frac{Z}{Y}} I_R sinh (x\sqrt{YZ})$

$I_S = \sqrt{\frac{Y}{Z}} V_R sinh (x\sqrt{YZ}) + I_R cosh (x\sqrt{YZ})$

$Z_C = \sqrt{\frac{Z}{Y}} \, and \, \gamma = \sqrt{YZ}$

ที่,

ZC = อิมพีแดนซ์คุณสมบัติ
ɣ = ค่าคงที่การแพร่กระจาย

$V_S = V_R cosh \gamma x + I_R Z_C sinh \gamma x$

$I_S = \frac{V_R}{Z_C} sinh \gamma x + I_R cosh \gamma x$

เปรียบเทียบสมการเหล่านี้กับสมการของพารามิเตอร์ T

$A=cosh \gamma x$

$B=Z_C sinh \gamma x$

$C=\frac{sinh \gamma x}{Z_C}$

$D=\cos \gamma x$

การแปลงพารามิเตอร์ T เป็นพารามิเตอร์อื่นๆ

เราสามารถหาพารามิเตอร์อื่นๆ จากสมการของพารามิเตอร์ T ได้ สำหรับสิ่งนี้ เราต้องหาชุดสมการของพารามิเตอร์อื่นๆ ในรูปแบบของพารามิเตอร์ T

พิจารณาเครือข่ายสองพอร์ททั่วไปดังแสดงในรูปด้านล่าง

conversion of t parameters to other parameters

ในรูปนี้ ทิศทางของกระแสที่ปลายรับถูกเปลี่ยนแปลง ดังนั้น เราจะพิจารณาการเปลี่ยนแปลงบางอย่างในสมการของพารามิเตอร์ T

$V_S = V_1, \; V_R = V_2, \; I_S = I_1, \; I_R = -I_2,$

สมการของพารามิเตอร์ T คือ

(11) $\begin{equation*} V_1 = AV_2 - BI_2 \end{equation*}$

(12) $\begin{equation*} I_1 = CV_2 - DI_2 \end{equation*}$

พารามิเตอร์ T ไปยังพารามิเตอร์ Z

ชุดสมการต่อไปนี้แสดงถึงพารามิเตอร์ Z.

(13) $\begin{equation*} V_1 = Z_{11}I_1 + Z_{12}I_2 \end{equation*}$

(14) $\begin{equation*} V_2 = Z_{21}I_1 + Z_{22}I_2 \end{equation*}$

ต่อไปนี้ เราจะหาสมการของพารามิเตอร์ Z ในรูปแบบของพารามิเตอร์ T

$CV_2 = I_1 + DI_2$

(15) $\begin{equation*} V_2 = \frac{1}{C}I_1 + \frac{D}{C} I_2 \end{equation*}$

ตอนนี้เปรียบเทียบสมการที่ 14 กับสมการที่ 15

$Z_{21} = \frac{1}{C}, \quad Z_{22} = \frac{D}{C}$

ต่อไป

$V_1 = A \left[ \frac{1}{C} I_1 + \frac{D}{C}I_2 \right] - BI_2$

$V_1 = \frac{A}{C} I_1 + \frac{AD}{C}I_2 - BI_2$

(16) $\begin{equation*} V_1 = \frac{A}{C}I_1 + \left( \frac{AD-BC}{C} \right) I_2 \end{equation*}$

เปรียบเทียบสมการที่ 13 กับสมการที่ 16

$Z_{11} = \frac{A}{C}, \quad Z_{12} = \frac{AD-BC}{C}$

พารามิเตอร์ T เป็นพารามิเตอร์ Y

ชุดสมการของพารามิเตอร์ Y คือ

(17) $\begin{equation*} I_1 = Y_{11}V_1 + Y_{12}V_2 \end{equation*}$

(18) $\begin{equation*} I_2 = Y_{21}V_1 + Y_{22}V_2 \end{equation*}$

จากสมการที่ 12

$DI_2 = CV_2 - I_1$

$I_2 = \frac{C}{D}V_2 - \frac{1}{D}I_1$

นำค่านี้ไปใส่ในสมการที่ 11

$V_1 = AV_2 - B \left[ \frac{C}{D}V_2 - \frac{1}{D}I_1 \right]$

$V_1 = AV_2 -\frac{BC}{D}V_2 + \frac{B}{D}I_1$

$V_1 = V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right] +\frac{B}{D}I_1$

$\frac{B}{D}I_1 = V_1 - V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right]$

(19) $\begin{equation*} I_1 = \frac{D}{B}V_1 - \frac{BC-AD}{B}V_2 \end{equation*}$

เปรียบเทียบสมการนี้กับสมการที่ 17

$Y_{11} = \frac{D}{B}, \quad Y_{12} = \frac{BC-AD}{B}$

จากสมการที่ 11

$BI_2 = AV_2 - V_1$

(20) $\begin{equation*} I_2 = \frac{A}{B} V_2 - \frac{1}{B}V_1 \end{equation*}$

เปรียบเทียบสมการนี้กับสมการที่ 18

$Y_{21} = \frac{-1}{B}, \quad Y_{22} = \frac{A}{B}$

พารามิเตอร์ T เป็นพารามิเตอร์ H

ชุดสมการของ พารามิเตอร์ H คือ;

(21) $\begin{equation*} V_1 = H_{11}I_1 + H_{12}V_2 \end{equation*}$

(22) $\begin{equation*} I_2 = H_{21}I_1 + H_{22}V_2 \end{equation*}$

จากสมการที่ 12;

$DI_2 = CV_2 - I_1$

(23) $\begin{equation*} I_2 = \frac{C}{D} V_2 - \frac{1}{D}I_1 \end{equation*}$

เปรียบเทียบสมการนี้กับสมการที่ 22

$H_{21} = \frac{-1}{D}, \quad H_{22} = \frac{C}{D}$

$V_1 = AV_2 - B \left[ \frac{C}{D} V_2 - \frac{1}{D}I_1 \right]$

$V_1 = AV_2 - \frac{BC}{D}V_2 + \frac{B}{D}I_1$

(24) $\begin{equation*} V_1 = V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right] + \frac{B}{D}I_1 \end{equation*}$

$H_{11} = \frac{B}{D}, \quad H_{12} = \frac{AD-BC}{D}$

คำชี้แจง: ให้ความเคารพต่อเนื้อหาเดิม บทความที่ดีควรได้รับการแบ่งปัน หากมีการละเมิดลิขสิทธิ์โปรดติดต่อเพื่อลบ

ให้ทิปและสนับสนุนผู้เขียน

หัวข้อ:

ระบบไฟฟ้า

การส่งผ่าน

เกี่ยวกับผู้เชี่ยวชาญ

Electrical4u

China

แนะนำ

เพิ่มเติม

มาตรฐานการเลือกบุชชิ่งแรงดันสูงสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้า

1. โครงสร้างและประเภทของปลอกหุ้มสายโครงสร้างและประเภทของปลอกหุ้มสายแสดงอยู่ในตารางด้านล่าง: หมายเลขอนุกรม คุณลักษณะการจำแนก ประเภท 1 โครงสร้างฉนวนหลัก ประเภทความจุ กระดาษที่แช่เรซินกระดาษที่แช่น้ำมัน ประเภทไม่ใช่ความจุ ฉนวนแก๊สฉนวนของเหลวเรซินหล่อฉนวนคอมโพสิต 2 วัสดุฉนวนภายนอก เซรามิกยางซิลิโคน 3 วัสดุเติมระหว่างแกนคอนเดนเซอร์และปลอกฉนวนภายนอก ประเภทบรรจุน้ำมันประเภทบรรจุแก๊สประเภทโฟมประเภทน้ำมันกึ่งแข็งประเภทน้ำมัน-แก๊ส 4 สารกลางในการใช้ง

James

12/20/2025

คู่มือการติดตั้งและการจัดการ_TRANSFORMER_ขนาดใหญ่

1. การลากโดยตรงด้วยเครื่องจักรสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าขนาดใหญ่เมื่อขนส่งหม้อแปลงไฟฟ้าขนาดใหญ่โดยการลากโดยตรงด้วยเครื่องจักร ต้องดำเนินงานต่อไปนี้ให้เรียบร้อย:ตรวจสอบโครงสร้าง ความกว้าง มุมเอียง ความลาดชัน ความเอียง มุมเลี้ยว และความสามารถในการรับน้ำหนักของถนน สะพาน อุโมงค์ ร่องน้ำ ฯลฯ ตามเส้นทางที่ใช้; ทำการเสริมความแข็งแรงเมื่อจำเป็นสำรวจสิ่งกีดขวางเหนือพื้นดินตามเส้นทาง เช่น สายไฟฟ้าและสายสื่อสารระหว่างการบรรทุก ถอดออก และการขนส่งหม้อแปลง ต้องหลีกเลี่ยงการกระแทกหรือการสั่นสะเทือนอย่างรุนแรง เมื่อใช

Vziman

12/20/2025

5 เทคนิคการวินิจฉัยความผิดปกติสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าขนาดใหญ่

วิธีการวินิจฉัยข้อผิดพลาดของหม้อแปลงไฟฟ้า1. วิธีการใช้สัดส่วนสำหรับการวิเคราะห์ก๊าซที่ละลายสำหรับหม้อแปลงไฟฟ้าแบบแช่น้ำมันส่วนใหญ่ ก๊าซไวไฟบางชนิดจะถูกสร้างขึ้นในถังหม้อแปลงภายใต้ความเครียดทางความร้อนและไฟฟ้า ก๊าซไวไฟที่ละลายอยู่ในน้ำมันสามารถใช้ในการกำหนดลักษณะการสลายตัวด้วยความร้อนของระบบฉนวนน้ำมัน-กระดาษในหม้อแปลงตามปริมาณและสัดส่วนของก๊าซเฉพาะ เทคโนโลยีนี้ได้ถูกนำมาใช้เพื่อวินิจฉัยข้อผิดพลาดในหม้อแปลงไฟฟ้าแบบแช่น้ำมันเป็นครั้งแรก ต่อมา Barraclough และคนอื่น ๆ ได้เสนอวิธีการวินิจฉัยข้อผิดพลาด

Vziman

12/20/2025

17 คำถามที่พบบ่อยเกี่ยวกับหม้อแปลงไฟฟ้า

1 เหตุใดแกนหม้อแปลงจึงต้องต่อพื้นดิน?ในระหว่างการดำเนินงานปกติของหม้อแปลงไฟฟ้า แกนจะต้องมีการต่อพื้นดินอย่างน่าเชื่อถือเพียงหนึ่งจุด หากไม่มีการต่อพื้นดิน จะเกิดแรงดันลอยระหว่างแกนกับพื้นดิน ซึ่งอาจทำให้เกิดการปล่อยประจุแตกตัวเป็นระยะๆ การต่อพื้นดินที่จุดเดียวจะช่วยกำจัดความเป็นไปได้ของการเกิดศักย์ลอยในแกน อย่างไรก็ตาม เมื่อมีจุดต่อพื้นดินสองจุดหรือมากกว่านั้น ความต่างศักย์ที่ไม่สมดุลระหว่างส่วนต่างๆ ของแกนจะทำให้เกิดกระแสไหลวนระหว่างจุดต่อพื้นดิน ส่งผลให้เกิดข้อผิดพลาดจากการร้อนจากภาวะการต่อพื้

Vziman

12/20/2025