Parametri T: Quid sunt? (Exempla Problemataque et Quomodo Parametros T in Alios Parametros Convertantur)

Campus: Electrica Elementaria

China

quid sunt parametri T

Quid sunt Parametri T?

Parametri T definuntur ut parametri lineae transmissionis vel parametri ABCD. In rete duorum portarum, porta 1 consideratur ut extremitas missiva et porta 2 ut extremitas receptiva. In diagrammate rete infra, terminales portae 1 repraesentant portam input (missivam). Similiter, terminales portae 2 repraesentant portam output (receptivam).

rete duorum portarum parametri T

Parametri T in Rete Duorum Portarum

Pro supradicta rete duorum portarum, aequationes parametrorum T sunt;

(1) $\begin{equation*} V_S=AV_R + BI_R \end{equation*}$

(2) $\begin{equation*} I_S=CV_R + DI_R \end{equation*}$

Ubi;

VS = tensio extremi emitterentis voltage
IS = currentus extremi emitterentis current
VR = tensio extremi recipientis
IR = currentus extremi recipientis

Hi parameteri utuntur ad creandum modello mathematicum lineae transmissionis. Parameter A et D sunt sine unitate. Unitas parameter B et C est ohm et mho, respectiviter.

$\begin{bmatrix} V_S \\ I_S \end{bmatrix} = \begin{bmatrix} A & B \\ C & D \end{bmatrix} \begin{bmatrix} V_R \\ I_R \end{bmatrix}$

Ad inveniendum valorem T-parameterorum, oportet circuitum receptoris apertum et circuitum brevem facere. Quando extremus receptoris est apertus, currentus extremi receptoris IR est nullus. Hunc valorem in aequationibus ponimus et obtinemus valores parameterorum A et C.

$I_R=0$

conditio circuiti aperti

Ex aequatione 1;

$V_S=AV_R + B(0)$

$V_S=AV_R$

$A = \left \frac{V_S}{V_R} \right|_ {I_R=0}$

Ex aequatione II;

$I_S = CV_R + D(0)$

$I_S = CV_R$

$C = \left \frac{I_S}{V_R} \right|_ {I_R=0}$

Cum terminus receptoris brevi circuitu coniungitur, tensio inter terminos receptores VR est nullus. Hoc valore in aequatione posito, valores parametrorum B et D obtinere possumus.

$V_R = 0$

conditio circuiti brevis

Ex aequatione-1;

$V_S=A(0) + BI_R$

$V_S = BI_R$

$B = \left \frac{V_S}{I_R} \right|_ {V_R=0}$

Ex aequatione secunda;

$I_S=C (0) + DI_R$

$I_S = DI_R$

$D = \left \frac{I_S}{I_R} \right|_ {V_R=0}$

Exemplum Problema Solutum Parametrorum T

Consideretur impedimentum inter terminos emittendi et recipiendi ut in figura subiecta ostenditur. Inveni T-parametros datae rete.

t parameter example

T-parameter Exemplum

Hic, currentis emittendi est idem ac currentis recipiendi.

$I_S = I_R$

(3) $\begin{equation*} I_S = (0)V_R + (1) I_R \end{equation*}$

Nunc, applicamus KVL ad rete,

$V_S = V_R + I_S Z_1$

$V_S = V_R + I_R Z_1$

(4) $\begin{equation*} V_S = (1)V_R + (Z_1) I_R \end{equation*}$

Compare equation-1 and 4;

$A = 1, \, B = Z_1$

Compara aequationes 2 et 3;

$C = 0, \, D = 1$

Parametri T Lineae Transmissionis

Secundum longitudinem lineae, lineae transmissionis classificantur ut;

Brevissima linea transmissionis
Media linea transmissionis
Longissima linea transmissionis

Nunc, invenimus parametris T pro omnibus typis lineae transmissionis.

Brevissima Linea Transmissionis

Transmissio lineae brevior quam 80km et tensio minor quam 20kV consideratur brevis transmissio lineae. Propter parvam longitudinem et minorem tensionem, capacitatio lineae negligitur.

Itaque, consideramus tantum resistensiam et inductivitatem modelando brevem transmissionem lineae. Representatio graphica brevis transmissionis lineae est sicut in figura subiecta ostenditur.

t parameter of short transmission line

T-parametri brevis transmissionis lineae

Ubi,
IR = Current receptoriae extremi
VR = Tensio receptoriae extremi
Z = Impedentia oneris
IS = Current mittentis extremi
VS = Tensio mittentis extremi
R = Resistensia lineae
L = Inductivitas lineae

Cum currentus per lineam transmissionis fluat, IR cadit in resistensia lineae et IXL cadit in inductivitate reactantia.

Ex hoc reticulo, currentus mittentis extremi idem est ac currentus receptoriae extremi.

$I_S = I_R$

$V_S = V_R + I_R Z$

Nunc, compare istas aequationes cum aequationibus T-parametrorum (aequatio 1 et 2). Et obtinemus valores parametrorum A, B, C, et D pro brevi linea transmissionis.

$A = 1, B = Z, C = 0, D = 1$

Medius Trames Line

Trames line habens longitudinem de 80km ad 240km et tensionem de 20kV ad 100kV consideratur ut medius trames line.

In casu medii trames line, non possumus neglegere capacitatem. Debemus considerare capacitatem dum modellemus mediam trames line.

Secundum locum capacitatis, medii trames lines classificantur in tres methodos;

Methodus Condensatoris Extremi
Methodus Nominalis T
Methodus Nominalis π

Methodus Condensatoris Extremi

In hac methodo, capacitatio lineae ad extremum lineae transmissionis conlocatur. Figura graphica Methodi Condensatoris Extremi infra demonstratur.

t parameter of end condenser method

T-parametri Methodi Condensatoris Extremi

Ubi;
IC = Currentus condensatoris = YVR

Ex figura supra,

$I_S = I_C + I_R$

(5) $\begin{equation*} I_S = Y V_R + I_R \end{equation*}$

Per KVL, possumus scribere;

$V_S = V_R + Z I_S$

$V_S = V_R + Z (I_C + I_R)$

$V_S = V_R + Z (Y V_R + I_R)$

$V_S = V_R + Z Y V_R + Z I_R$

(6) $\begin{equation*} V_S = V_R (1 + ZY) + Z I_R \end{equation*}$

Nunc, comparate aequationes-5 et 6 cum aequationibus parametrorum T;

$A = 1 + ZY, \; B = Z , \; C = Y , \; D = 1$

Methodus T Nominalis

In hac methodo, capacitatio lineae ponitur in medio lineae transmissionis. Figurae representationis Methodi T Nominalis sicut infra ostenditur.

t parameter of nominal t method

T-parametri Methodi T Nominalis

Ubi,
IC = Currentus capacitoris = YVC
VC = Voltus capacitoris

$V_S = V_C + I_S \frac{Z}{2}$

$V_C = V_R + I_R \frac{Z}{2}$

Ex lege KCL;

$I_S = I_R + I_C$

$I_S = I_R + Y V_C$

$I_S = I_R + Y (V_R + I_R \frac{Z}{2})$

$I_S = I_R + Y V_R + Y I_R \frac{Z}{2})$

(7) $\begin{equation*} I_S = Y V_R + I_R (1 + \frac{YZ}{2}) \end{equation*}$

Nunc,

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + I_S \frac{Z}{2}$

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + \frac{Z}{2} \left[ YV_R + I_R (1 + \frac{YZ}{2}) \right]$

$V_S = V_R + I_R \frac{Z}{2} + \frac{Z}{2} YV_R + \frac{Z}{2} I_R (1 + \frac{YZ}{2})$

(8) $\begin{equation*} V_S = V_R \left( 1 + \frac{YZ}{2} \right) + I_R \left( Z + \frac{YZ^2}{4} \right) \end{equation*}$

Nunc, comparare aequationes-7 et 8 cum aequationibus parametri T et obtinemus,

$A = 1 + \frac{YZ}{2}$

$B = Z(1+\frac{YZ}{4})$

$C = Y$

$D = 1 + \frac{YZ}{2}$

Methodus Nominalis π

In hac methodo, capacitas lineae transmissionis in duas partes dividitur. Una pars ponitur ad extremum mittendi, altera pars ad extremum accipiendi. Figura graphica huius methodi nominalis π ut sequitur ostenditur.

t parameter of nominal pi method

T-parametri Methodi Nominalis π

$I_S = I_1 + I_{C2}$

$I_1 = I_R + I_{C1}$

$I_{C1} = \frac{Y}{2} V_R \; and \; I_{C2} = \frac{Y}{2} V_S$

Ex figura superior, possumus scribere;

$V_S = V_R + I_1 Z$

$V_S = V_R + (I_R + I_{C1}) Z$

$V_S = V_R + Z (I_R + \frac{Y}{2} V_R)$

$V_S = V_R + Z I_R + Z \frac{Y}{2} V_R$

(9) $\begin{equation*} V_S = V_R \left(1 + \frac{YZ}{2} \right) + Z I_R \end{equation*}$

Nunc

$I_S = I_1 + I_{C2}$

$I_S = (I_R + I_{C1}) + I_{C2}$

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} V_S$

Pone valorem VS in hanc aequationem,

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} \left[ V_R \left(1 + \frac{YZ}{2} \right) + Z I_R \right]$

$I_S = I_R + \frac{Y}{2} V_R + \frac{Y}{2} (1 + \frac{YZ}{2}) V_R + \frac{Y}{2} I_R Z$

(10) $\begin{equation*} I_S = I_R \left[ 1 + \frac{YZ}{2} \right] + Y V_R \left[ 1 + \frac{YZ}{4} \right] \end{equation*}$

Per comparando aequationes-9 et 10 cum aequationibus parametrorum T, habemus;

$A = 1 + \frac{YZ}{2}$

$B = Z$

$C = Y \left( 1 + \frac{YZ}{4} \right)$

$D = 1 + \frac{YZ}{2}$

Linea Transmissoria Longa

Linea transmissoria longa ut rete distributum modelatur. Non potest ut rete concentratum assumi. Modelus distributus lineae transmissive longae sicut figura subiecta ostenditur.

t parameter of long transmission line

T-parametri linea longa transmissionis

Longitudo lineae est X km. Ut lineam transmissionis analysemus, consideramus partem parvam (dx) lineae. Et sic ut in figura infra demonstratur.

long transmission line t parameter

Zdx = impedimentum seriei
Ydx = impedimentum shunt

Tensio super longitudinem crescens. Ergo, ascensus tensionis est;

$dV = IZdx$

$\frac{dV}{dx} = IZ$

Similiter, ampera ab elemento ducta est;

$dI = VYdx$

$\frac{dI}{dx} = VY$

Differentiando aequationes supras;

$\frac{d^2V}{dx^2} = Z \frac{dI}{dx} = ZVY$

Solutio generalis aequationis supradictae est;

$V = K_1 cosh(x\sqrt{YZ}) + K_2 sinh(x \sqrt{YZ})$

Nunc, differentia hanc aequationem respectu X,

$\frac{dv}{dx} = K_1 \sqrt{YZ} sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 \sqrt{YZ} cosh(x\sqrt{YZ})$

$IZ = K_1 \sqrt{YZ} sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 \sqrt{YZ} cosh(x\sqrt{YZ})$

$I = \sqrt{\frac{Y}{Z}} \left[ K_1 sinh(x\sqrt{YZ}) + K_2 cosh(x\sqrt{YZ})$

Nunc, oportet nos constantes K1 et K2 invenire;

Pro hac re assumamus;

$x=0, \; V=V_R, \; I=I_R$

Ponendo haec valores in aequationibus supra;

$V_R = K_1 cosh 0 + K_2 sinh 0$

$V_R = K_1 + 0$

$K_1 = V_R$

$I_R = \sqrt{\frac{Y}{Z}} \left[ K_1 sinh 0 + K_2 cosh 0 \right]$

$I_R = \sqrt{\frac{Y}{Z}} [0+K_2]$

$K_2 = \sqrt{\frac{Z}{Y}}$

Itaque,

$V_S = V_R cosh (x\sqrt{YZ}) + \sqrt{\frac{Z}{Y}} I_R sinh (x\sqrt{YZ})$

$I_S = \sqrt{\frac{Y}{Z}} V_R sinh (x\sqrt{YZ}) + I_R cosh (x\sqrt{YZ})$

$Z_C = \sqrt{\frac{Z}{Y}} \, and \, \gamma = \sqrt{YZ}$

Ubi,

ZC = Impedentia Characteristica
ɣ = Constantia Propagationis

$V_S = V_R cosh \gamma x + I_R Z_C sinh \gamma x$

$I_S = \frac{V_R}{Z_C} sinh \gamma x + I_R cosh \gamma x$

Compare haec aequationes cum aequationibus T-parametrorum;

$A=cosh \gamma x$

$B=Z_C sinh \gamma x$

$C=\frac{sinh \gamma x}{Z_C}$

$D=\cos \gamma x$

Conversio parametrorum T ad alios parametros

Alia possumus invenire ex aequationibus parametrorum T. Ad hoc, necesse est invenire coniunctam aequationum aliorum parametrorum in terminis parametrorum T.

Considera rete biportale generalizatum ut infra figura ostenditur.

conversion of t parameters to other parameters

In hac figura, directio currentis receptivi mutatur. Itaque, consideramus paucas mutationes in aequationibus parametrorum T.

$V_S = V_1, \; V_R = V_2, \; I_S = I_1, \; I_R = -I_2,$

Aequationes T parametrorum sunt

(11) $\begin{equation*} V_1 = AV_2 - BI_2 \end{equation*}$

(12) $\begin{equation*} I_1 = CV_2 - DI_2 \end{equation*}$

Parametri T ad parametri Z

Sequens set aequationum representat parametros Z.

(13) $\begin{equation*} V_1 = Z_{11}I_1 + Z_{12}I_2 \end{equation*}$

(14) $\begin{equation*} V_2 = Z_{21}I_1 + Z_{22}I_2 \end{equation*}$

Nunc, inveniemus aequationes parametrorum Z in terminis parametrorum T.

$CV_2 = I_1 + DI_2$

(15) $\begin{equation*} V_2 = \frac{1}{C}I_1 + \frac{D}{C} I_2 \end{equation*}$

Nunc comparate aequationem-14 cum aequatione-15

$Z_{21} = \frac{1}{C}, \quad Z_{22} = \frac{D}{C}$

Nunc

$V_1 = A \left[ \frac{1}{C} I_1 + \frac{D}{C}I_2 \right] - BI_2$

$V_1 = \frac{A}{C} I_1 + \frac{AD}{C}I_2 - BI_2$

(16) $\begin{equation*} V_1 = \frac{A}{C}I_1 + \left( \frac{AD-BC}{C} \right) I_2 \end{equation*}$

Comparatio aequationis (13) cum aequatione (16);

$Z_{11} = \frac{A}{C}, \quad Z_{12} = \frac{AD-BC}{C}$

Parametri T ad parametri Y

Coniunctio aequationum parametrorum Y est;

(17) $\begin{equation*} I_1 = Y_{11}V_1 + Y_{12}V_2 \end{equation*}$

(18) $\begin{equation*} I_2 = Y_{21}V_1 + Y_{22}V_2 \end{equation*}$

Ex aequatione duodecima;

$DI_2 = CV_2 - I_1$

$I_2 = \frac{C}{D}V_2 - \frac{1}{D}I_1$

Pone hanc valorem in aequatione-11;

$V_1 = AV_2 - B \left[ \frac{C}{D}V_2 - \frac{1}{D}I_1 \right]$

$V_1 = AV_2 -\frac{BC}{D}V_2 + \frac{B}{D}I_1$

$V_1 = V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right] +\frac{B}{D}I_1$

$\frac{B}{D}I_1 = V_1 - V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right]$

(19) $\begin{equation*} I_1 = \frac{D}{B}V_1 - \frac{BC-AD}{B}V_2 \end{equation*}$

Compare hanc aequationem cum aequatione-17;

$Y_{11} = \frac{D}{B}, \quad Y_{12} = \frac{BC-AD}{B}$

Ex aequatione 11;

$BI_2 = AV_2 - V_1$

(20) $\begin{equation*} I_2 = \frac{A}{B} V_2 - \frac{1}{B}V_1 \end{equation*}$

Compara hanc aequationem cum aequatione 18;

$Y_{21} = \frac{-1}{B}, \quad Y_{22} = \frac{A}{B}$

Parametri T ad parametri H

Coniunctio aequationum parametrorum H est;

(21) $\begin{equation*} V_1 = H_{11}I_1 + H_{12}V_2 \end{equation*}$

(22) $\begin{equation*} I_2 = H_{21}I_1 + H_{22}V_2 \end{equation*}$

Ex aequatione 12;

$DI_2 = CV_2 - I_1$

(23) $\begin{equation*} I_2 = \frac{C}{D} V_2 - \frac{1}{D}I_1 \end{equation*}$

Comparatio huius aequationis cum aequatione-22;

$H_{21} = \frac{-1}{D}, \quad H_{22} = \frac{C}{D}$

$V_1 = AV_2 - B \left[ \frac{C}{D} V_2 - \frac{1}{D}I_1 \right]$

$V_1 = AV_2 - \frac{BC}{D}V_2 + \frac{B}{D}I_1$

(24) $\begin{equation*} V_1 = V_2 \left[ \frac{AD-BC}{D} \right] + \frac{B}{D}I_1 \end{equation*}$

$H_{11} = \frac{B}{D}, \quad H_{12} = \frac{AD-BC}{D}$

Declaratio: Respektare originale, boni articuli digni sunt ad communicandum, si iniuria est, obsecro ut deleas.

Donum da et auctorem hortare

Thematibus:

Systemata Electrica

Transmissio

De expertis

Electrical4u

China

Area Expertiae

Basic Electrical

Articulus professionalis

607

Suggestus

Plus

Accidentia Transformatoris Principalis et Questiones Operationis Gas Luminis

1. Registri accidentis (XIX Martii, MMXIX)Hora XVI:XIIX die XIX Martii, MMXIX, monitorium background reportavit actionem gas levis transformatoris principis numeri III. Conformiter Codex Operationis Transformatorum Electricitatis (DL/T572-2010), personale operationis et maintenance (O&M) inspectavit statum in situ transformatoris principis numeri III.Confirmatio in situ: Panel non-electricus protectionis WBH transformatoris principis numeri III reportavit actionem gas levis phase B corpus tr

Leon

02/05/2026

Culpae et Tractatio Terrae Unipolaris in Lineis Distributionis 10kV

Characteristica et Instrumenta Detegendi Defectus Terrae Monofasiales1. Characteristica Defectuum Terrae MonofasialiumSigna Centralia Admonitionis:Campanula admonitionis sonat, et lucerna indicativa inscripta „Defectus Terrae in Sectione Omnibus [X] kV [Y]“ accenditur. In systematibus ubi punctum neutrum per bobinam Petersen (bobinam suppressionis arcus) ad terram connectitur, lucerna indicativa „Bobina Petersen Operatur“ etiam accenditur.Indicationes Voltmetri Monitoris Isolationis:Tensio phase

Rockwill

01/30/2026

Modus operationis terre iunctae puncti neutralis pro transformatoribus retis electricitatis 110kV～220kV

Dispositio modi operis terrae puncti neutralis pro transformatoribus rete electricitatis 110kV～220kV debet exigentias tolerationis insulationis puncti neutralis transformatorum complere, et simul conari ut impedimentum sequentiae nullae stationum transformationis fere immutatum maneat, dum certatur ne impedimentum sequentiae nullae compositum in quocumque puncto raptus circuiti systematis ultra ter impedimentum sequentiae positivae compositum excedat.Pro transformatoribus 220kV et 110kV in novis

Vziman

01/29/2026

Cur Quare Substationes Lapidem Gravem Calculos et Rupem Fractam Utuntur

Cur Quare Substationes Utuntur Lapidibus, Gravibus, Piscinis et Saxis Tritis?In stationibus transformationis, instrumenta ut transformatores electricitatis et distributionis, lineae transmissionis, transformatores tensionis, transformatores currentis et commutatores disiunctionis omnia terram exigunt. Praeter terram, nunc profundius explorabimus cur gravia et saxa trita in stationibus transformationis saepe utuntur. Quamquam videantur ordinaria, isti lapides partem criticam iuxtaque functionalem

Echo

01/29/2026