등면적 기준

우선 전력 안정성 연구에 대해 알아야 합니다. 안정성 연구는 어떤 교란에 대한 시스템의 안정성을 결정하는 절차이며, 이는 여러 스위칭 동작(ON 및 OFF)을 따릅니다. 전력 시스템에서 이러한 교란으로 인해 동기 발전기의 작동에 영향을 미칠 수 있습니다. 안정성 연구에서 이러한 영향의 평가는 일시적 안정성 연구와 정상 상태 안정성 연구로 나뉩니다. 정상 상태 안정성 연구는 시스템이 작은 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다. 일시적 안정성 연구는 시스템이 큰 또는 심각한 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다.
이러한 교란은 단락, 갑작스런 큰 부하의 적용 또는 손실, 발전량의 손실 등이 될 수 있습니다. 이 연구의 목적은 교란이 제거된 후 부하 각도가 안정적인 값으로 돌아오는지 확인하는 것입니다. 여기서 비선형 방정식을 풀어 안정성을 결정합니다. 등면적 기준은 일시적 안정성과 관련이 있습니다. 사실, 이는 매우 간단한 그래픽 방법으로, 무한 버스에 대비하여 단일 기계 또는 두 기계 시스템의 일시적 안정성을 결정하는 데 사용됩니다.

안정성을 위한 등면적 기준

손실이 없는 선路上的电力传输将为 \[ P = \frac{V_1 V_2}{X} \sin \delta \] 考虑一个在稳态下运行的同步电机中发生故障。这里，输送的功率由 \[ P = \frac{E V}{X} \sin \delta \] 给出。 为了清除故障，故障部分中的断路器需要打开。这一过程需要5/6个周期，随后的故障后暂态过程还需要额外的几个周期。 原动机提供的输入功率是由蒸汽涡轮驱动的。对于涡轮质量系统，时间常数为几秒钟，而对于电力系统，时间常数为毫秒级。因此，在电暂态发生时，机械功率保持稳定。暂态研究主要关注电力系统从故障中恢复并以新的可能负载角（δ）提供稳定功率的能力。 考虑图1所示的功率角曲线。假设一个系统在角度δ0下输送‘Pm’功率（如图2所示），处于稳态。当发生故障时，断路器打开，实际功率降至零。但是Pm将保持稳定。结果，加速功率 \[ P_a = P_m - P_e \] 功率差会导致储存在转子质量中的动能的变化率。因此，由于非零加速功率的稳定影响，转子将加速。因此，负载角（δ）将增加。 现在，我们可以考虑一个角度δc，在该角度下断路器重新闭合。此时，功率将回到正常运行曲线。此时，电功率将高于机械功率。但是，加速功率（Pa）将是负值。因此，机器将减速。由于转子质量中的惯性，负载功率角将继续增加。这种负载功率角的增加最终会停止，并且机器的转子将开始减速，否则系统的同步将丧失。 摆动方程由 \[ H \frac{d\omega}{dt} = P_m - P_e \] 给出。 \[ \omega = \omega_s + \Delta \omega \] 将方程 (2) 代入方程 (1)，我们得到 \[ H \frac{d\Delta \omega}{dt} = P_m - P_e \] 现在，将 dt 乘到方程 (3) 的两边并在两个任意负载角 δ0 和 δc 之间积分，我们得到 \[ H \int_{\delta_0}^{\delta_c} d(\Delta \omega) = \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta \] 假设发电机在负载角为 δ0 时静止。我们知道 \[ \Delta \omega = 0 \text{ 当 } \delta = \delta_0 \] 在故障发生时，机器将开始加速。当故障被清除时，它将在达到峰值值（δc）之前继续增加速度。此时， \[ \Delta \omega = 0 \text{ 当 } \delta = \delta_c \] 因此，从方程 (4) 得到的加速面积为 \[ A_1 = \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta \] 类似地，减速面积为 \[ A_2 = \int_{\delta_c}^{\delta_m} (P_e - P_m) d\delta \] 接下来，我们可以假设线路在负载角 δc 时重新闭合。在这种情况下，加速面积大于减速面积。A1 > A2。发电机的负载角将超过点 δm。超过这一点后，机械功率大于电功率，迫使加速功率保持正值。因此，在减速之前，发电机将继续加速。因此，系统将变得不稳定。 当 A2 > A1 时，系统将在再次加速之前完全减速。这里，转子惯性将迫使后续的加速和减速面积比前一次小。因此，系统将达到稳态。 当 A2 = A1 时，稳定性极限的边界由这种情况定义。此时，清除角由 δcr，即临界清除角给出。 由于 A2 = A1，我们得到 \[ \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta = \int_{\delta_c}^{\delta_m} (P_e - P_m) d\delta \] 与面积相等相关的临界清除角称为等面积准则。它可以用来找出系统在不超出稳定性极限的情况下所能承受的最大负荷。 声明：尊重原创，好文章值得分享，如有侵权请联系删除。 请允许我纠正上述翻译中的错误，并重新提供准确的韩语翻译：

우선 전력 안정성 연구에 대해 알아야 합니다. 안정성 연구는 어떤 교란에 대한 시스템의 안정성을 결정하는 절차이며, 이는 여러 스위칭 동작(ON 및 OFF)을 따릅니다. 전력 시스템에서 이러한 교란으로 인해 동기 발전기의 작동에 영향을 미칠 수 있습니다. 안정성 연구에서 이러한 영향의 평가는 일시적 안정성 연구와 정상 상태 안정성 연구로 나뉩니다. 정상 상태 안정성 연구는 시스템이 작은 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다. 일시적 안정성 연구는 시스템이 큰 또는 심각한 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다.
이러한 교란은 단락, 갑작스런 큰 부하의 적용 또는 손실, 발전량의 손실 등이 될 수 있습니다. 이 연구의 목적은 교란이 제거된 후 부하 각도가 안정적인 값으로 돌아오는지 확인하는 것입니다. 여기서 비선형 방정식을 풀어 안정성을 결정합니다. 등면적 기준은 일시적 안정성과 관련이 있습니다. 사실, 이는 매우 간단한 그래픽 방법으로, 무한 버스에 대비하여 단일 기계 또는 두 기계 시스템의 일시적 안정성을 결정하는 데 사용됩니다.

안정성을 위한 등면적 기준

손실이 없는 선路上的电力传输将为 \[ P = \frac{V_1 V_2}{X} \sin \delta \] 考虑一个在稳态下运行的同步电机中发生故障。这里，输送的功率由 \[ P = \frac{E V}{X} \sin \delta \] 给出。 为了清除故障，故障部分中的断路器需要打开。这一过程需要5/6个周期，随后的故障后暂态过程还需要额外的几个周期。 原动机提供的输入功率是由蒸汽涡轮驱动的。对于涡轮质量系统，时间常数为几秒钟，而对于电力系统，时间常数为毫秒级。因此，在电暂态发生时，机械功率保持稳定。暂态研究主要关注电力系统从故障中恢复并以新的可能负载角（δ）提供稳定功率的能力。 考虑图1所示的功率角曲线。假设一个系统在角度δ0下输送‘Pm’功率（如图2所示），处于稳态。当发生故障时，断路器打开，实际功率降至零。但是Pm将保持稳定。结果，加速功率 \[ P_a = P_m - P_e \] 功率差会导致储存在转子质量中的动能的变化率。因此，由于非零加速功率的稳定影响，转子将加速。因此，负载角（δ）将增加。 现在，我们可以考虑一个角度δc，在该角度下断路器重新闭合。此时，功率将回到正常运行曲线。此时，电功率将高于机械功率。但是，加速功率（Pa）将是负值。因此，机器将减速。由于转子质量中的惯性，负载功率角将继续增加。这种负载功率角的增加最终会停止，并且机器的转子将开始减速，否则系统的同步将丧失。 摆动方程由 \[ H \frac{d\omega}{dt} = P_m - P_e \] 给出。 \[ \omega = \omega_s + \Delta \omega \] 将方程 (2) 代入方程 (1)，我们得到 \[ H \frac{d\Delta \omega}{dt} = P_m - P_e \] 现在，将 dt 乘到方程 (3) 的两边并在两个任意负载角 δ0 和 δc 之间积分，我们得到 \[ H \int_{\delta_0}^{\delta_c} d(\Delta \omega) = \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta \] 假设发电机在负载角为 δ0 时静止。我们知道 \[ \Delta \omega = 0 \text{ 当 } \delta = \delta_0 \] 在故障发生时，机器将开始加速。当故障被清除时，它将在达到峰值值（δc）之前继续增加速度。此时， \[ \Delta \omega = 0 \text{ 当 } \delta = \delta_c \] 因此，从方程 (4) 得到的加速面积为 \[ A_1 = \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta \] 类似地，减速面积为 \[ A_2 = \int_{\delta_c}^{\delta_m} (P_e - P_m) d\delta \] 接下来，我们可以假设线路在负载角 δc 时重新闭合。在这种情况下，加速面积大于减速面积。A1 > A2。发电机的负载角将超过点 δm。超过这一点后，机械功率大于电功率，迫使加速功率保持正值。因此，在减速之前，发电机将继续加速。因此，系统将变得不稳定。 当 A2 > A1 时，系统将在再次加速之前完全减速。这里，转子惯性将迫使后续的加速和减速面积比前一次小。因此，系统将达到稳态。 当 A2 = A1 时，稳定性极限的边界由这种情况定义。此时，清除角由 δcr，即临界清除角给出。 由于 A2 = A1，我们得到 \[ \int_{\delta_0}^{\delta_c} (P_m - P_e) d\delta = \int_{\delta_c}^{\delta_m} (P_e - P_m) d\delta \] 与面积相等相关的临界清除角称为等面积准则。它可以用来找出系统在不超出稳定性极限的情况下所能承受的最大负荷。 声明：尊重原创，好文章值得分享，如有侵权请联系删除。 请允许我纠正上述翻译中的错误，并重新提供准确的韩语翻译：

우선 전력 안정성 연구에 대해 알아야 합니다. 안정성 연구는 어떤 교란에 대한 시스템의 안정성을 결정하는 절차이며, 이는 여러 스위칭 동작(ON 및 OFF)을 따릅니다. 전력 시스템에서 이러한 교란으로 인해 동기 발전기의 작동에 영향을 미칠 수 있습니다. 안정성 연구에서 이러한 영향의 평가는 일시적 안정성 연구와 정상 상태 안정성 연구로 나뉩니다. 정상 상태 안정성 연구는 시스템이 작은 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다. 일시적 안정성 연구는 시스템이 큰 또는 심각한 교란에 노출되었을 때 동기성이 유지되는지 여부를 의미합니다.
이러한 교란은 단락, 갑작스런 큰 부하의 적용 또는 손실, 발전량의 손실 등이 될 수 있습니다. 이 연구의 목적은 교란이 제거된 후 부하 각도가 안정적인 값으로 돌아오는지 확인하는 것입니다. 여기서 비선형 방정식을 풀어 안정성을 결정합니다. 등면적 기준은 일시적 안정성과 관련이 있습니다. 사실, 이는 매우 간단한 그래픽 방법으로, 무한 버스에 대비하여 단일 기계 또는 두 기계 시스템의 일시적 안정성을 결정하는 데 사용됩니다.

안정성을 위한 등면적 기준

손실이 없는 선로에서 전송되는 실제 전력은 다음과 같습니다:
정상 상태에서 작동 중인 동기 기계에서 고장이 발생했을 때 고려해 보겠습니다. 여기서 전달되는 전력은 다음과 같이 주어집니다:
고장을 제거하기 위해 고장 섹션의 회로 차단기를 열어야 합니다. 이 과정은 5/6 주기를 필요로 하며, 이후의 고장 후 일시적 현상은 추가적으로 몇 개의 주기가 필요합니다.

입력 전력을 제공하는 원동기는 증기 터빈으로 구동됩니다. 터빈 질량 시스템의 시간 상수는 몇 초이고, 전기 시스템의 시간 상수는 밀리초입니다. 따라서 전기 일시적 현상이 발생할 때 기계적 전력은 안정적입니다. 일시적 연구는 주로 전력 시스템이 고장에서 회복하고 새로운 가능한 부하 각도(δ)로 안정적인 전력을 공급할 수 있는 능력을 조사합니다.

그림 1에 표시된 전력 각도 곡선을 고려해 보겠습니다. δ0 각도에서 'Pm' 전력을 전송하는 시스템(그림 2)이 정상 상태에서 작동한다고 가정해 보겠습니다. 고장이 발생하면 회로 차단기가 열리고 실제 전력은 0으로 감소합니다. 그러나 Pm은 안정적일 것입니다. 결과적으로 가속 전력은 다음과 같습니다:
전력 차이는 로터 질량 내에 저장된 운동 에너지의 변화율을 초래합니다. 따라서, 0이 아닌 가속 전력의 안정적인 영향으로 인해 로터는 가속됩니다. 그 결과, 부하 각도(δ)가 증가합니다.
이제, 회로 차단기가 재연결되는 각도 δc를 고려해 보겠습니다. 전력은 일반적인 운전 곡선으로 돌아갈 것입니다. 이 시점에서, 전기 전력은 기계 전력보다 높을 것입니다. 그러나, 가속 전력(Pa)은 음수가 될 것입니다. 따라서, 기계는 감속될 것입니다. 로터 질량의 관성 때문에 부하 전력 각도는 계속 증가