

II. سیٹریبل ریاکٹر پر مبنی سلسلہ وار ریزوننٹ FCL
|
影響因子 |
核心结论 |
典型仿真数据(示例) |
|
1. 非饱和电感 LB1 |
增加 LB1 显著降低电容器过电压,但对短路电流影响不大;效果达到饱和。 |
LB1=1317mH: 电容器电压 270kV;LB1=1321mH: 电容器电压 157kV(下降 42%) |
|
2. 饱和电感 LB2 |
存在一个最佳范围(1-7mH)。太小的值会导致限流效果差;太大的值会导致严重的电容器过电压。 |
LB2=7mH(C=507μF, L=20mH): 短路电流 25kA, 电容器电压 157kV |
|
3. C/L 参数协调 |
存在一个最佳组合,可以协同控制短路电流和电容器过电压。 |
最佳组合(C=406μF, L=25mH): 短路电流 22kA, 电容器电压 142kV |
|
4. 短路起始角 |
瞬态特性受相角影响很大;最严重的过电压发生在 0°/180°;设计时必须考虑最坏情况。 |
0° 相位:短路电流 18kA, 电容器电压 201kV;90° 相位:短路电流 22kA, 电容器电压 142kV |
III. ZnO アーレスターに基づくシリーズ共鳴FCL
|
影響因子 |
核心结论 |
典型仿真数据(示例) |
|
1. 保护器残余电压 & C/L 协调 |
容易限制电容器过电压,但通过增加L以追求更低的短路电流会导致串联电抗器上的电压过高。 |
C=254μF, L=40mH: 短路电流 20kA, 电抗器电压 246kV;C=507μF, L=20mH: 短路电流 35kA, 电抗器电压 173kV |
|
2. 短路起始角 |
瞬态特性对短路相角不敏感,仅影响电流大小;最大电流出现在90°。 |
90° 相位(C=507μF, L=20mH): 短路电流 35kA;0° 相位:短路电流 28kA |
IV. 二つのFCLスキームの包括的な比較
|
比較次元 |
飽和リアクターに基づくFCL |
ZnOアーレスターに基づくFCL |
|
核心优势 |
卓越的限流效果;通过参数优化可以在短路电流和组件过电压之间取得良好的平衡。 |
易于限制电容器过电压;瞬态特性不受短路相角的影响;设计简单。 |
|
核心限制 |
需要精确优化磁滞特性和C/L参数;难以控制电容器过电压;受短路相角显著影响。 |
在追求低短路电流时,串联电抗器上的过电压问题突出;需要严格控制L值。 |
|
关键参数要求 |
最优等效饱和电感LB2约为容性电抗的1/3。 |
串联电抗器的电感值不应太大。 |
|
适用场景偏好 |
适用于高压电网中的中低电压等级(如110kV),需要高性能的限流。 |
适用于对电容器过电压敏感且有适度限流需求的场合。 |
|
共同特点 |
1. 结构简单:完全由常规电气元件组成,无需复杂控制; |
V. 結論
本研究提出了两种基于常规元件的创新系列谐振故障电流限制器解决方案,成功克服了传统超导和电力电子FCL的技术和经济瓶颈。