
II. 飽和リアクターを用いた直列共振FCL
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影響因子 |
主要な結論 |
典型的なシミュレーションデータ(例) |
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1. 非飽和インダクタンスLB1 |
LB1を増加させるとキャパシタ過電圧が大幅に減少するが、短絡電流に対する影響はほとんどない;効果は飽和する。 |
LB1=1317mH: キャパシタ電圧 270kV; LB1=1321mH: キャパシタ電圧 157kV (42% 減少) |
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2. 飽和インダクタンスLB2 |
最適範囲が存在する(1-7mH)。小さすぎると制限効果が悪く、大きすぎるとキャパシタ過電圧が深刻になる。 |
LB2=7mH (C=507μF, L=20mH): 短絡電流 25kA, キャパシタ電圧 157kV |
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3. C/L パラメータ調整 |
短絡電流とキャパシタ過電圧を協調的に制御する最適な組み合わせが存在する。 |
最適組み合わせ (C=406μF, L=25mH): 短絡電流 22kA, キャパシタ電圧 142kV |
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4. 短絡開始角度 |
過渡特性は位相角によって大きく影響を受け、0°/180°で最も深刻な過電圧が発生する;設計時には最悪の場合を考慮する必要がある。 |
0° 位相: 短絡電流 18kA, キャパシタ電圧 201kV; 90° 位相: 短絡電流 22kA, キャパシタ電圧 142kV |
III. ZnOアーレスタを用いた直列共振FCL
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影響因子 |
主要な結論 |
典型的なシミュレーションデータ(例) |
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1. アーレスタ残留電圧 & C/L調整 |
キャパシタ過電圧を簡単に制限できるが、Lを増加させてより低い短絡電流を目指すと、直列リアクターの電圧が過剰になる。 |
C=254μF, L=40mH: 短絡電流 20kA, リアクタ電圧 246kV; C=507μF, L=20mH: 短絡電流 35kA, リアクタ電圧 173kV |
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2. 短絡開始角度 |
過渡特性は短絡位相角に敏感ではなく、電流の大きさにのみ影響を与える;最大電流は90°で発生する。 |
90° 位相 (C=507μF, L=20mH): 短絡電流 35kA; 0° 位相: 短絡電流 28kA |
IV. 二つのFCLスキームの包括的な比較
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比較次元 |
飽和リアクターを用いたFCL |
ZnOアーレスタを用いたFCL |
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主要な利点 |
優れた電流制限効果;パラメータ最適化を通じて短絡電流と部品過電圧のバランスを良好に達成可能。 |
キャパシタ過電圧を簡単に制限できる;過渡特性は短絡位相角に影響されず;シンプルな設計。 |
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主要な制限 |
コアヒステリシス特性とC/Lパラメータの精密な最適化が必要;キャパシタ過電圧の制御が困難;短絡位相に大きく影響される。 |
低短絡電流を目指すと直列リアクターの過電圧が顕著になる;L値の厳格な制御が必要。 |
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主要なパラメータ要件 |
最適な等価飽和インダクタンスLB2 ≈ 容抗の1/3。 |
直列リアクターのインダクタンス値はあまり大きくならないようにする。 |
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適用可能なシナリオの好み |
高電圧網の中低電圧レベル(例えば110kV)で、高い電流制限性能が要求される場合に適している。 |
キャパシタ過電圧に敏感なシナリオで、中程度の短絡電流制限要件がある場合に適している。 |
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共通の特性 |
1. シンプルな構造:従来の電気部品だけで構成され、複雑な制御不要; |
V. 結論
本研究では、従来の部品に基づく二つの革新的な直列共振故障電流制限装置のソリューションを提案し、従来の超伝導型およびパワーエレクトロニクス型FCLの技術的および経済的ボトルネックを克服した。