
II. FCL en Resonancia Serie Baseado en Reactor Saturable
| 
 Factor de influencia  | 
 Conclusión principal  | 
 Datos de simulación típicos (Exemplo)  | 
| 
 1. Inductancia insaturada LB1  | 
 Aumentar LB1 reduce significativamente a sobretensión do condensador pero ten pouco efecto na corrente de cortocircuito; o efecto satura.  | 
 LB1=1317mH: Tensión do condensador 270kV; LB1=1321mH: Tensión do condensador 157kV (diminución do 42%)  | 
| 
 2. Inductancia saturada LB2  | 
 Existe un rango óptimo (1-7mH). Demasiado pequeno proporciona unha limitación pobre; demasiado grande causa una sobretensión severa do condensador.  | 
 LB2=7mH (C=507μF, L=20mH): Corrente de cortocircuito 25kA, Tensión do condensador 157kV  | 
| 
 3. Coordinación C/L  | 
 Existe unha combinación óptima para controlar cooperativamente a corrente de cortocircuito e a sobretensión do condensador.  | 
 Combinación óptima (C=406μF, L=25mH): Corrente de cortocircuito 22kA, Tensión do condensador 142kV  | 
| 
 4. Ángulo de inicio do cortocircuito  | 
 As características transitorias están altamente influenciadas polo ángulo de fase; a sobretensão máis grave ocorre a 0°/180°; o deseño debe considerar o caso máis peor.  | 
 Fase 0°: Corrente de cortocircuito 18kA, Tensión do condensador 201kV; Fase 90°: Corrente de cortocircuito 22kA, Tensión do condensador 142kV  | 
III. FCL en Resonancia Serie Baseado en Pararrayos ZnO
| 
 Factor de influencia  | 
 Conclusión principal  | 
 Datos de simulación típicos (Exemplo)  | 
| 
 1. Voltaxe residual do pararrayos & coordinación C/L  | 
 É fácil limitar a sobretensión do condensador, pero aumentar L para buscar unha corrente de cortocircuito menor leva a unha tensión excesiva no reactor en serie.  | 
 C=254μF, L=40mH: Corrente de cortocircuito 20kA, Tensión do reactor 246kV; C=507μF, L=20mH: Corrente de cortocircuito 35kA, Tensión do reactor 173kV  | 
| 
 2. Ángulo de inicio do cortocircuito  | 
 As características transitorias son insensibles ao ángulo de fase do cortocircuito, afectando só a magnitud da corrente; a corrente máxima ocurre a 90°.  | 
 Fase 90° (C=507μF, L=20mH): Corrente de cortocircuito 35kA; Fase 0°: Corrente de cortocircuito 28kA  | 
IV. Comparación comprehensiva dos dous esquemas FCL
| 
 Dimensión de comparación  | 
 FCL baseado en reactor saturable  | 
 FCL baseado en pararrayos ZnO  | 
| 
 Vantaxe principal  | 
 Efecto de limitación de corrente superior; equilibrio axeitado entre a corrente de cortocircuito e a sobretensión dos componentes lograble mediante a optimización de parámetros.  | 
 Limitación facil da sobretensión do condensador; as características transitorias non están afectadas polo ángulo de fase do cortocircuito; deseño máis simple.  | 
| 
 Limitación principal  | 
 Require unha optimización precisa das características de histerese do núcleo e dos parámetros C/L; difícil control da sobretensión do condensador; significativamente afectado polo ángulo de fase do cortocircuito.  | 
 Problema destacado de sobretensión no reactor en serie ao buscar unha corrente de cortocircuito baixa; require un control estrito do valor de L.  | 
| 
 Requisito de parámetro clave  | 
 Inductancia equivalente saturada óptima LB2 ≈ 1/3 da reactivancia capacitiva.  | 
 O valor de inductancia do reactor en serie non debe ser demasiado grande.  | 
| 
 Preferencia de escenario aplicable  | 
 Apto para niveis de media-baixa tensión (por exemplo, 110kV) en redes de alta tensión, onde se require un alto rendemento de limitación de corrente.  | 
 Apto para escenarios sensibles á sobretensión do condensador con requisitos moderados de limitación de corrente de cortocircuito.  | 
| 
 Características comúns  | 
 1. Estructura simple: Composta totalmente por componentes eléctricos convencionais, sen control complexo;   | 
V. Conclusión
Este estudo propón dúas innovadoras soluciones de limitador de corrente de falla en resonancia serie baseadas en componentes convencionais, superando con éxito os cuellos de botella técnicos e económicos dos FCL superconductores e electrónicos de potencia tradicionais.