
II. 基于饱和电抗器的串联谐振FCL
|
影响因素 |
核心结论 |
典型仿真数据(示例) |
|
1. 未饱和电感LB1 |
增加LB1显著降低电容器过电压,但对短路电流影响不大;效果趋于饱和。 |
LB1=1317mH:电容器电压270kV;LB1=1321mH:电容器电压157kV(减少42%) |
|
2. 饱和电感LB2 |
存在一个最佳范围(1-7mH)。太小则限流效果差;太大则导致电容器严重过电压。 |
LB2=7mH(C=507μF,L=20mH):短路电流25kA,电容器电压157kV |
|
3. C/L 参数协调 |
存在一个最佳组合,协同控制短路电流和电容器过电压。 |
最佳组合(C=406μF,L=25mH):短路电流22kA,电容器电压142kV |
|
4. 短路起始角 |
瞬态特性受相角高度影响;最严重的过电压出现在0°/180°;设计必须考虑最坏情况。 |
0°相位:短路电流18kA,电容器电压201kV;90°相位:短路电流22kA,电容器电压142kV |
III. 基于ZnO避雷器的串联谐振FCL
|
影響因素 |
核心結論 |
典型仿真数据(示例) |
|
1. 避雷器残压 & C/L 协调 |
容易限制电容器过电压,但增加L以追求更低的短路电流会导致串联电抗器上的电压过高。 |
C=254μF,L=40mH:短路电流20kA,电抗器电压246kV;C=507μF,L=20mH:短路电流35kA,电抗器电压173kV |
|
2. 短路起始角 |
瞬态特性对短路相角不敏感,仅影响电流大小;最大电流出现在90°。 |
90°相位(C=507μF,L=20mH):短路电流35kA;0°相位:短路电流28kA |
IV. 两种FCL方案的综合比较
|
比較維度 |
基于饱和电抗器的FCL |
基于ZnO避雷器的FCL |
|
核心优势 |
优越的限流效果;通过参数优化可以很好地平衡短路电流和元件过电压。 |
容易限制电容器过电压;瞬态特性不受短路相角影响;设计简单。 |
|
核心局限 |
需要精确优化铁芯的磁滞特性和C/L参数;电容器过电压控制困难;受短路相角影响显著。 |
追求低短路电流时,串联电抗器上的过电压问题突出;需要严格控制L值。 |
|
关键参数要求 |
最优等效饱和电感LB2约等于容抗的1/3。 |
串联电抗器的电感值不宜过大。 |
|
适用场景偏好 |
适用于高压电网中的中低电压等级(例如110kV),需要高限流性能。 |
适用于对电容器过电压敏感且对短路电流限制要求适中的场合。 |
|
共同特点 |
1. 结构简单:完全由常规电气元件组成,无复杂控制; |
V. 结论
本研究提出了两种基于常规元件的创新串联谐振故障电流限制器解决方案,成功克服了传统超导和电力电子FCL的技术和经济瓶颈。