Analyse Defectus Interruptoris Circuiti Compressi Gas SF₆ Typi Cisternae 750 kV
Phenomenon Defectus
Information Defectus et Modus Operationalis Ante Defectum
Die 16 Maii 2016, hora 17:53:50, dispositiva protectionis duorum circuituum in Linea Jingchuan II successu operati sunt. Phase B electa est ad tripsum, et phase B disjunctores 7522 et 7520 aperti sunt. Dispositivum protectionis disjunctoris 7522 deprehendit defectum permanentem in dispositivo protectionis duorum circuituum, cum mora 0.6s. Deinde, triphasica ABC disjunctoris 7522 tripserunt.
In hoc processu, protectio defectus phase B disjunctoris 7522 protectionem differentialem Bus II actuat, et disjuctor 7512 apertus est, resultans in interruptione electricitatis Bus II 750kV. Modus operationalis systematis ante defectum et status operationis unitatum ostenditur in Figura 1. Potentia activa Unitatis #1 erat 645MW, et illa Unitatis #2 erat 602MW. Lineae Jingchuan I et II normaliter operabantur. Modus connectionis substationis incrementalis erat 3/2, et substationis incrementalis in modo clausurae circuli operabatur.
Inspectio Defectus
Inspectio Visualis in Situ
Inspectio in situ disjunctoris 7522 monstravit indicatores mechanicos apertionis/clausurae pro phasibus A/B/C in positione aperta, quae erat in "0" positione. Structura hydraulica operativa in positione compressionis mola erat. Pro disjunctore WB - 2C, phasibus A/B/
Pro phase C, inspectio in situ panelis operationis ostendit lucem rubram indicatoris TWJ accensam. Pressio gas Sulfuri Hexafluoridi (SF₆) disjunctorum triphasicorum A/B/C erat 0.62MPa (pressio relativa), et non erant manifestae anomaliae in disjunctore 7522.
Informationes Actionis Protectionis
Dispositivum Protectionis Lineae Jingchuan II IRCS - 931BM: Die 16 Maii 2016, hora 17:53:50:404, protectio differentialis currentus phase B operata est. Protectio differentialis currentus tripsum fecit phasibus A, B, et C post 767ms, et contactus positionis tripsum phasibus A, B, et C redierunt post 825ms.
Dispositivum Protectionis Lineae Jingchuan II IICS - 103C: Die 16 Maii 2016, hora 17:53:50:454, protectio differentialis currentus phase B operata est, et tripsum phase-differentialis fecit phasibus ABC post 790ms.
Pars Protectionis Disjunctoris 7522 PRS - 721S: Disjuctor 7522 tripsum fecit in phase B. Actio sequens tripsum facta est. Post 0.6s, actio reclosure facta est, et actio tripsum tricinque communicata est. Post 0.15s, tripsum defectus proprii disjunctoris factum est, et post 0.25s, tripsum defectus disjunctorum adjacentium factum est.
Pars Protectionis Disjunctoris 7520 PRS - 721S: Disjuctor 7520 tripsum fecit in phase B. Actio sequens tripsum facta est, et tripsum triphasicum sequens factum est. Quia reclosure disjunctoris 7520 habuit moram 0.9s (ad reclosure cum linea deficiente et reductionem impactus in unitate), reclosure non operata est.
Pars Protectionis Disjunctoris 7512 PRS - 721S: Disjuctor 7512 tripsum fecit in tribus phasis, et tempus reditus contactus positionis tripsum tricinque fuit 1143ms.
Pars I Protectionis Matris Bus II RCS - 915E: Die 16 Maii 2016, hora 17:53:51:258, tripsum defectus bus-line factum est.
Testis et Inspectio Corporis Disjunctoris
Contactatus est Institutus Electricitatis Ningxia ad analysandum componentes gas SF₆ disjunctorum triphasicorum 7522. Componentes sulfurici in gas SF₆ phase B graviter excesserunt standardem. Contentus productorum decompositionis in hac camera gas erat magnus, indicans presence emissionis partialis alti energiae, quae duxit ad decompositionem materialis insulationis solidi, ut ostenditur in Tabula 1.
Post mensurationem circuitus interrupti disjunctoris B, confirmatum est circuitum esse apertum, indicans disjunctorem fuisse in statu aperto. Institutus Electricitatis Ningxia testes temporis aperturae et resistentiae circuitus phase A et C disjunctoris 7522 fecit, et resultata testerum erant conformia standardibus.
Dismembratio et Inspectio Post Defectum
Pro disjunctore 7522, gas SF₆ intra phase B emissus est, nitrogen purgatus est, et porta corporis disjunctoris aperta est. Pulvis (productus decompositionis ablationis arcus) inventus est intra. Post adventum technicorum fabricae ABB, insulator disiectus est, et duo electrodos fractos inventi sunt. Electrodos fracti ad parietem externam connectebantur. Vinculum et contactus mobilis signa manifesta ablationis ostendebant, et mechanismus operationis contactus mobili signa manifesta fusionis productorum decompositionis ostendebat. Mechanismus operationis structurae hydraulico-springuae disjunctoris inspectus est et reperitus operari normaliter.
Analyse Causarum
Principium Extinguendi Arcum
Optimum tempus ad extinguendum arcum AC est quando currentus arcus per transitum nulli omni semicyclo. Durante periodo transiti nulli, arcus subit duos processus restitutionis:
Processus Restitutionis Dielectricae: Propter incrementum processus deionizationis, dielectrica inter electrodes arcus paulatim restituuntur.
Processus Restitutionis Voltage Arcus: Voltage supply ad contacts iterum applicatur. Voltage arcus ascendit a voltage extinctionis arcus ad voltage supply. Si processus restitutionis dielectricae celerior est quam processus restitutionis voltage arcus, et amplitudo processus restitutionis voltage arcus magna est, processus restitutionis voltage arcus celerior erit quam processus restitutionis dielectricae, ducens ad rumpere dielectricae inter electrodes, et arcus renascetur. Si processus restitutionis voltage arcus incipit priusquam processus restitutionis dielectricae, arcus renascetur.
Conclusio
Combinata cum forma registri defectus dispositivi protectionis CSL103, post reclosure phase B disjunctoris 7522, protectio emisit iussionem tripsum tricinque post 767 ms, et triphasica disjunctoris 7522 plene aperta erant post 825 ms, cum tempore actionis 58 ms. Durante processu extinctionis arcus phase B, forma currentus non transivit nulli, et arcus continuavit praebendo currentem circuitus brevis intra disjunctorem.
Secundum analyse performance extinctionis arcus gas SF₆: sub actione arcus, gas SF₆ absorbet energiam electricam et generat composita fluorina minora. Tamen, quando currentus arcus transivit nulli, composita fluorina minora celeriter recombinabantur in gas SF₆. Dielectrica inter spatium arcus celeriter restituuntur. Quia currentus arcus non transivit nulli, performantia extinctionis arcus gas SF₆ diminuta est. Tunc, solum activando protectionem defectus disjunctoris, disjuctor adjacentis 7512 potest secare currentem defectus. Tempus ab reditus contactus positionis tripsum tricinque disjunctoris 7522 ad reditus contactus positionis tripsum tricinque disjunctoris 7512 fuit 317 ms in toto, indicans quod arcus altae energiae phase B combustit 317 ms. Post apertionem disjunctoris 7512, arcus extinctus est.
In conclusione, protectio lineae et protectio defectus disjunctoris in hoc evento normaliter operati sunt, et disjuctor normaliter tripsum fecit. Actiones equipmenti primarii et secundi erant correctae. Pro phase B disjunctoris 7522, ex analyse compositionis gas, erat energia intensa in camera extinctionis arcus, sufficiens ad augmentandum pressionem gas. Tamen, currentus phase B 7522 non transivit nulli, et arcus non extinctus est. Sed valva camarae inferioris compressionis iam aperta erat, et gas superflua eiecta erant ex parte inferiore, quod fortasse portavit arcum foras et combussit ligamentum insulantem contactus mobili et condensatorem shunt.
Analyse Causarum Combustionis Resistentiae Clausurae Disjunctoris et Rupturae Operis Shielding Uniformis in Latere Externo Resistance
Operatio disjunctoris est causa plerorumque over-voltages. Installatio resistentiae clausurae potest efficaciter limitare over-voltages durante clausura lineae et reclosure unius phase. Disjuctor gas-blast SF₆ 550/800PMSF₆ fabricatus a societate ABB usus in nostra societate habet resistantiam clausurae compositam ex laminis silicium carbide. Secundum manuale instructionum fabricatoris, capacitas caloris resistantiae clausurae talis est: dum clauduntur 4 vices ad 1.3 vicibus voltage nominale phase, intervallum temporis inter duas primum vices est 3 minutas, et intervallum temporis inter duas ultimas vices est 3 minutas; intervallum temporis inter duas series testorum (anterior et posterior) non excedit 30 minutas.
Disjuctor habet structuram rupturae seriei, quae constat 3 rupture principali, 1 rupture auxiliarium, et resistantia clausurae combinata, ut ostenditur in Figura 2. Principale characteristica structurae rupturae seriei est quod, durante operatione clausurae disjunctoris, ruptura auxiliarium claudit post rupture principalem in camera extinctionis arcus, et durante operatione aperturae, ruptura auxiliarium separat post rupture principalem in camera extinctionis arcus.
Id est, ordo actionis rupture auxiliarium est claudere post et aperire post. Suus principium operationis talis est: durante clausura, ruptura principalis primum claudit, formans circuitum currentis in serie cum resistantia, et resistantia clausurae connectitur. Post circa 8 - 11 ms (secundum manuale instructionum fabricatoris), circuitus currentis formatur per contactus clausurae rupture auxiliarium, short-circuiting resistantiam clausurae; durante apertura, ruptura principalis primum separat, aperiens circuitum currentis principalem, et tunc ruptura auxiliarium separat.
Itaque, ruptura auxiliarium portat currentem nominalem et currentem circuitus brevis durante apertura. Post apertionem mechanica phase B, resistantia clausurae connectitur ad circuitum. Quia arcus inter rupture phase B duravit 317 ms per resistantiam clausurae, et currentus arcus erat circa 1620 A, secundum calculum, capacitas caloris portata a resistantia clausurae maior erat quam sua capacitas nominale. Hoc duxit ad capacitas caloris ultra limitem anelli connectionis inter resistantiam clausurae et rupture auxiliarium, tandem causans fusionem, emissio ad grading ring parietis externi, resultans in ruptura grading ring et nigredine resistance.
Analyse Causarum Operationis Protectionis Defectus Disjunctoris
In protectione defectus disjunctoris, quando elementum currentis activatur et satisfacit criteriis protectionis defectus, protectio defectus initialemur si input tripsum protectionis acceptatur et currentus phase correspondens maior est quam 0.05 In.
Ut patet ex reportibus 7522, ab 775 ms, quando dispositivum protectionis PRS - 721S panelis protectionis disjunctoris 7522 acceptavit input tripsum tricinque a dispositivo protectionis IRC - 931BM protectionis Lineae Jingchuan II, ad 925 ms, quando tripsum localis disjunctoris ob defectum, et ad 1025 ms, quando tripsum disjunctoris adjacentis ob defectum, cum mora 0.15 s pro tripsum localis disjunctoris et 0.25 s pro tripsum disjunctoris adjacentis, quod est conformis logicae operationis protectionis defectus, et protectio recte operata est, ut ostenditur in Figura 3. In oscillogramma, videtur quod, quamvis contactus positionis tripsum phase B 7522 redierint ad 825 ms, adhuc currentus (arcus) fluebat inter contactus mobiles et stationarios.
Conclusiones
Propter distortionem severam currentis defectus, forma declinavit ad partem inferiorem axi temporis. Factum quod forma non transivit nulli intra tempus effective extinctionis arcus disjunctoris fuit causa principalis non-extinctionis arcus. Defectus restitutionis dielectricae post apertionem disjunctoris et decrementum performance extinctionis arcus gas SF₆ fuerunt causae secundariae non-extinctionis arcus.
Non-extinctio arcus et expulsio gas residui ex camera extinctionis arcus, qui portavit arcum, fuerunt causae principales nigredinis ligamenti insulantis et parietis externi condensatoris.
Post apertionem mechanicam phase B, resistantia clausurae connectitur ad circuitum. Quia arcus inter rupture phase B fluxit per resistantiam clausurae 317 ms, capacitas caloris causa capacitas caloris inter resistantiam clausurae et rupture auxiliarium disrupta est, tandem ducens ad fusionem, emissio ad grading ring parietis externi, resultans in ruptura grading ring et nigredine resistance.
Praesentia currentis arcus in phase B et conformitas logicae operationis protectionis defectus disjunctoris fuerunt causae principales tripsum busbar.
