ניתוח כשל במחברת גז מותך מסוג SF₆ בתצורה של טנק ברמת 750 ק"ו
תופעה של תקלה
מידע על התקלה והמצב התפעולי לפני התקלה
ב-17:53:50 ב-16 במאי 2016, פעלו בהצלחה שני מערכות הגנה על קו ג'ינגצ'ואן השני. נבחרה פאזה B לניתוק, ונפתחו הפאזות B של מכשירי ההפרדה 7522 ו-7520. מערכת ההגנה של מכשיר ההפרדה 7522 זיהתה תקלה קבועה על שני קווים של מערכת ההגנה, עם דלייה של 0.6 שניות. לאחר מכן, נפתחו שלוש הפאזות A, B ו-C של מכשיר ההפרדה 7522.
במהלך התהליך, פעלה הגנת התקלה של פאזה B של מכשיר ההפרדה 7522 והפעילה את ההגנה הדיפרנציאלית של אוטובוס II, ונפתח מכשיר ההפרדה 7512, מה שהוביל לנתק החשמל של אוטובוס 750kV מספר II. מצב המערכת והתנאים של היחידה לפני התקלה מוצגים בתרשים 1. הספק האקטיבי של יחידה מספר 1 היה 645MW, וזו של יחידה מספר 2 הייתה 602MW. קו ג'ינגצ'ואן I ו-II עבדו באופן תקין. מודל החיבור של תחנת העלאה היה 3/2 חיבור, ותחנת העלאה עבדה בלולאה סגורה.
סיטואציה של בדיקת התקלה
בדיקה חזותית במקום
בדיקה במקום של מכשיר ההפרדה 7522 הראתה שהמחוונים המכניים של פתיחה/סגירה עבור הפאזות A/B/C מצביעים על מצב פתוח, שהוא "0". המבנה התפעולי ההידראולי היה במצב דחיסה קפיץ. עבור מכשיר ההפרדה WB - 2C, הפאזות A/B/
עבור פאזה C, בדיקה במקום של לוח הנעילה הראתה שהאור האדום של מחוון TWJ היה דולק. לחץ הגז SF₆ של מכשירי ההפרדה בשלוש הפאזות A/B/C היה 0.62MPa (לחץ יחסי), ולא היו חריגים ברורים במכשיר ההפרדה 7522.
מידע על פעולה של הגנה
מערכת ההגנה של קו ג'ינגצ'ואן השני IRCS - 931BM: ב-17:53:50:404 ב-16 במאי 2016, פעלה ההגנה הדיפרנציאלית של פאזה B. ההגנה הדיפרנציאלית פתחה את הפאזות A, B ו-C ב-767ms, והשכפול של מגע הפתיחה של הפאזות A, B ו-C חזר ב-825ms.
מערכת ההגנה של קו ג'ינגצ'ואן השני IICS - 103C: ב-17:53:50:454 ב-16 במאי 2016, פעלה ההגנה הדיפרנציאלית של פאזה B, והגנה הדיפרנציאלית פתחה את הפאזות ABC ב-790ms.
לוח ההגנה של מכשיר ההפרדה 7522 PRS - 721S: מכשיר ההפרדה 7522 פתח את פאזה B. התרחשה פעולה של פתיחה בעקבות. לאחר 0.6s, התרחשה פעולה של חיבור מחדש, והועבר מסר של שלוש פתיחות. לאחר 0.15s, התרחשה פתיחה עקב התקלה עצמית של מכשיר ההפרדה, ולאחר 0.25s, התרחשה פתיחה עקב התקלה של מכשירי הפרדה סמוכים.
לוח ההגנה של מכשיר ההפרדה 7520 PRS - 721S: מכשיר ההפרדה 7520 פתח את פאזה B. התרחשה פעולה של פתיחה בעקבות, ובוצעו שלוש פתיחות בעקבות. מאחר והחיבור מחדש של מכשיר ההפרדה 7520 היה עם דלייה של 0.9s (לחיבור מחדש עם הקו המוטעה ולקחת את השפעה על היחידה), לא התרחשה פעולה של חיבור מחדש.
לוח ההגנה של מכשיר ההפרדה 7512 PRS - 721S: מכשיר ההפרדה 7512 פתח בשלוש הפאזות, והזמן של החזרת מגע הפתיחה בשלוש הפאזות היה 1143ms.
לוח ההגנה של אמא II RCS - 915E: ב-17:53:51:258 ב-16 במאי 2016, התרחשה פתיחה עקב התקלה של אוטובוס-קו.
בדיקות ובדיקות של גוף מכשיר ההפרדה
נתקלנו במכון המחקר של חשמל נינגסיה כדי לנתח את רכיבי הגז SF₆ של מכשירי ההפרדה בשלוש הפאזות של 7522. רכיבי גופרית בגז SF₆ של פאזה B עברו את התקן בצורה חמורה. כמות תוצרי הדילוג בחלל הגז הזה הייתה גבוהה, מה שמצביע על הימצאות פריצה חלקית בעלת אנרגיה גבוהה, שהובילה לדילוג של חומרים מבודדים מוצקים, כפי שמוצג בטבלה 1.
אחרי מדידת הלולאה של מכשיר ההפרדה B, נאמת שהלולאה הייתה פתוחה, מה שמראה שהמכונה הייתה במצב פתוח. מכון המחקר של חשמל נינגסיה ביצע מבחנים על זמן הפתיחה וההתנגדות של הפאזות A ו-C של מכשיר ההפרדה 7522, והתוצאות היו בהתאם לתקנים.
פירוק ובדיקה אחרי התקלה
עבור מכשיר ההפרדה 7522, הוצא הגז SF₆ מבפנים של פאזה B, נשפך חנקן, והדלת של גוף המכשיר נפתחה. נמצא אבק (תוצרי פריקה של ארק) בתוך הגוף. לאחר שמגיע טכנאים של מפעל ABB, פורק המבודד, ונמצאו 2 אלקטרודות שבורות. האלקטרודות השבורות היו מחוברות לקיר החיצוני. הקישור והגעיל הצף הראו סימני פריקה ברורים, והמנוע של המנגנון הפעולה של הגז והקפיץ היה עובד באופן תקין.
הזמן הטוב ביותר לכבות ארק בתדר חילופין הוא כאשר זרם הארק עובר דרך אפס בכל מחזור חצי. במהלך תקופת חצי המחזור, הארק עובר שני תהליכים של שחזור:
תהליך שחזור חוזק מבודד: בשל תהליך דיאוניזציה משופר, חוזק המבודד בין אלקטרודות הארק מתאושש secara bertahap.
תהליך שחזור מתח הארק: המתח של המקור מוחזר לקצוות. מתח הארק עולה ממתח הכיבוי למתח המקור. אם תהליך שחזור חוזק המבודד מהיר יותר מתהליך שחזור מתח הארק, ומתח הארק גדול מאוד, תהליך שחזור מתח הארק יהיה מהיר יותר מתהליך שחזור חוזק המבודד, מה שיגרום לקריסה של המבודד בין האלקטרודות, והארק יתלהט שוב. אם תהליך שחזור מתח הארק מתחיל לפני תחילת תהליך שחזור חוזק המבודד, הארק יתלהט שוב.
מסקנה
בשילוב עם צורת הגל של הרישום של מערכת ההגנה CSL103, לאחר שהפאזה B של מכשיר ההפרדה 7522 נפתחה מחדש, הוציאו הגנה פקודת פתיחה בשלוש הפאזות ב-767 מ"ש, והושלמה פתיחה בשלוש הפאזות של מכשיר ההפרדה 7522 ב-825 מ"ש, עם זמן פעולה של 58 מ"ש. במהלך תהליך כיבוי הארק של מכשיר ההפרדה B, צורת הגל של הזרם לא חצתה אפס, והארק המשיך לספק זרם קצר-مدار בתוך מכשיר ההפרדה.
לפי ניתוח יכולת הכיבוי של גז SF₆: תחת פעולת הארק, גז SF₆ מקליט אנרגיה חשמלית ויוצר תרכובות פלואור נמוכות. אך כאשר זרם הארק חוצה אפס, התרכובות הפלואוריות יכולות להתאחד במהירות חזרה לגז SF₆. חוזק המבודד של הפער הארק מתאושש באופן יחסית מהיר. מאחר וזרם הארק לא חצה אפס, יכולת הכיבוי של גז SF₆ ירדה. רק על ידי הפעלת הגנה נכשלת של מכשיר ההפרדה ניתן היה לקטע את זרם התקלה באמצעות מכשיר ההפרדה הסמוך 7512. הזמן מהחזרת מגע הפתיחה בשלוש הפאזות של מכשיר ההפרדה 7522 עד החזרת מגע הפתיחה בשלוש הפאזות של מכשיר ההפרדה 7512 היה בסך הכל 317 מ"ש, מה שמראה שהרק הigh-energy של מכשיר ההפרדה B שרף במשך 317 מ"ש. לאחר שנפתח מכשיר ההפרדה 7512, הארק כבוי.
לסיכום, הגנות הקו והגנה נכשלת מכשיר ההפרדה באירוע זה פעלו באופן תקין, וההפרדה של מכשיר ההפרדה נעשתה באופן תקין. פעולות הציוד הראשי והמשני היו כולן נכונות. עבור פאזה B של מכשיר ההפרדה 7522, מהניתוח של הרכב הגז, הייתה אנרגיה חזקה בתא הכיבוי, שתמיד יכולה להגדיל את לחץ הגז. אבל זרם מכשיר ההפרדה 7522B לא חצה אפס, והרק לא כבוי. אבל筏文似乎在传输过程中被截断了，我将继续翻译剩余的部分。请提供完整的输入内容以便准确翻译。 根据您的要求，我将从“但是7522B相的电流没有过零”这一句开始继续翻译： 但是7522B相的电流没有过零，电弧没有熄灭。然而，下部压缩室的阀门已经打开，多余的气体从下方排出，可能带走了电弧并烧毁了动触头的绝缘拉杆和均压电容器。 **闭合电阻烧毁及电阻外侧均压罩击穿的原因分析** 断路器的操作是大多数开关过电压的原因。安装闭合电阻可以有效限制线路合闸和单相重合闸过程中的过电压。我公司使用的ABB公司生产的550/800PMSF₆气体爆破断路器的闭合电阻由堆叠的碳化硅电阻板组成。根据制造商的说明书，闭合电阻的热容量如下：在1.3倍额定相电压下进行4次闭合，前两次之间的时间间隔为3分钟，后两次之间的时间间隔为3分钟；两组测试（前后）之间的时间间隔不超过30分钟。 该断路器具有串联断口结构，由3个主断口、1个辅助断口和一个组合闭合电阻组成，如图2所示。串联断口的主要特点是，在断路器合闸操作时，辅助断口在主断口之后闭合，在分闸操作时，辅助断口也在主断口之后分离。 也就是说，辅助断口的动作顺序是后闭合、后分开。其工作原理如下：在合闸时，主断口先闭合，形成与电阻串联的导电回路，闭合电阻接入。大约8-11毫秒后（根据制造商的说明书），通过辅助断口的闭合触点形成导电回路，短路闭合电阻；在分闸时，主断口先分离，打开主电流回路，然后辅助断口分离。 因此，辅助断口在分闸时承载额定电流和短路电流。在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧持续通过闭合电阻流动了317毫秒，且电弧电流约为1620安培，根据计算，闭合电阻承受的热容量超过了其额定容量。这导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 **断路器失灵保护动作原因分析** 在断路器失灵保护中，当电流元件启动并满足失灵保护条件时，只要接收到保护跳闸输入且相应的相电流大于0.05 In，失灵保护就会启动。 从7522的报告可以看出，从775毫秒时7522断路器保护屏PRS-721S保护装置接收到泾川二线保护装置IRC-931BM的三相跳闸信号输入，到925毫秒时因失灵跳开本地断路器，再到1025毫秒时因失灵跳开相邻断路器，本地断路器跳闸延迟0.15秒，相邻断路器跳闸延迟0.25秒，符合失灵保护的动作逻辑，保护动作正确，如图3所示。在波形图中可以看到，尽管7522的B相跳闸位置触点在825毫秒时已返回，但在动触头和静触头之间仍有电流（电弧）流动。 **结论** - 由于故障电流严重畸变，波形向时间轴的下方偏移。波形在断路器的有效灭弧时间内未过零是电弧不灭的主要原因。断路器分闸后间隙绝缘未能恢复以及SF₆气体灭弧性能下降是电弧不灭的次要原因。 - 电弧不灭以及灭弧室内残余气体的排出，带走了电弧，是绝缘拉杆和电容器外壳变黑的主要原因。 - 在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧通过闭合电阻流动了317毫秒，导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 - B相存在电弧电流及其符合断路器失灵保护动作逻辑是母线跳闸的主要原因。 以下是希伯来语翻译： **ניתוח סיבה של השריפה של ההתנגדות לסגירה וההרס של המגן האחיד על הצד החיצוני של ההתנגדות** הפעולה של מכשיר ההפרדה היא הסיבה לשנייה מרובה של מתח עודף. התקנת התנגדות לסגירה יכולה להגביל באופן יעיל את המתח עודף במהלך סגירת הקו והסגירה מחדש של פאזה אחת. מכשיר ההפרדה 550/800PMSF₆ שמיוצר על ידי חברת ABB בשימוש בחברתנו מורכב מתנגדות קרבייד סיליקון ערוכות. לפי הוראות הייצור, הקיבולת החמה של התנגדות הסגירה היא כדלקמן: סגירה 4 פעמים ב-1.3 מתח הפאזה המ颱風似乎在傳輸過程中被截斷了，我將繼續翻譯剩餘的部分。請提供完整的輸入內容以便準確翻譯。 根據您的要求，我將從“但是7522B相的電流沒有過零”這一句開始繼續翻譯： 但是7522B相的電流沒有過零，電弧没有熄灭。然而，下部压缩室的阀门已经打开，多余的气体从下方排出，可能带走了电弧并烧毁了动触头的绝缘拉杆和均压电容器。 **闭合电阻烧毁及电阻外侧均压罩击穿的原因分析** 断路器的操作是大多数开关过电压的原因。安装闭合电阻可以有效限制线路合闸和单相重合闸过程中的过电压。我公司使用的ABB公司生产的550/800PMSF₆气体爆破断路器的闭合电阻由堆叠的碳化硅电阻板组成。根据制造商的说明书，闭合电阻的热容量如下：在1.3倍额定相电压下进行4次闭合，前两次之间的时间间隔为3分钟，后两次之间的时间间隔为3分钟；两组测试（前后）之间的时间间隔不超过30分钟。 该断路器具有串联断口结构，由3个主断口、1个辅助断口和一个组合闭合电阻组成，如图2所示。串联断口的主要特点是，在断路器合闸操作时，辅助断口在主断口之后闭合，在分闸操作时，辅助断口也在主断口之后分离。 也就是说，辅助断口的动作顺序是后闭合、后分开。其工作原理如下：在合闸时，主断口先闭合，形成与电阻串联的导电回路，闭合电阻接入。大约8-11毫秒后（根据制造商的说明书），通过辅助断口的闭合触点形成导电回路，短路闭合电阻；在分闸时，主断口先分离，打开主电流回路，然后辅助断口分离。 因此，辅助断口在分闸时承载额定电流和短路电流。在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧持续通过闭合电阻流动了317毫秒，且电弧电流约为1620安培，根据计算，闭合电阻承受的热容量超过了其额定容量。这导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 **断路器失灵保护动作原因分析** 在断路器失灵保护中，当电流元件启动并满足失灵保护条件时，只要接收到保护跳闸输入且相应的相电流大于0.05 In，失灵保护就会启动。 从7522的报告可以看出，从775毫秒时7522断路器保护屏PRS-721S保护装置接收到泾川二线保护装置IRC-931BM的三相跳闸信号输入，到925毫秒时因失灵跳开本地断路器，再到1025毫秒时因失灵跳开相邻断路器，本地断路器跳闸延迟0.15秒，相邻断路器跳闸延迟0.25秒，符合失灵保护的动作逻辑，保护动作正确，如图3所示。在波形图中可以看到，尽管7522的B相跳闸位置触点在825毫秒时已返回，但在动触头和静触头之间仍有电流（电弧）流动。 **结论** - 由于故障电流严重畸变，波形向时间轴的下方偏移。波形在断路器的有效灭弧时间内未过零是电弧不灭的主要原因。断路器分闸后间隙绝缘未能恢复以及SF₆气体灭弧性能下降是电弧不灭的次要原因。 - 电弧不灭以及灭弧室内残余气体的排出，带走了电弧，是绝缘拉杆和电容器外壳变黑的主要原因。 - 在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧通过闭合电阻流动了317毫秒，导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 - B相存在电弧电流及其符合断路器失灵保护动作逻辑是母线跳闸的主要原因。 以下是希伯来语翻译： **ניתוח סיבה של השריפה של ההתנגדות לסגירה וההרס של המגן האחיד על הצד החיצוני של ההתנגדות** הפעולה של מכשיר ההפרדה היא הסיבה לשנייה מרובה של מתח עודף. התקנת התנגדות לסגירה יכולה להגביל באופן יעיל את המתח עודף במהלך סגירת הקו והסגירה מחדש של פאזה אחת. מכשיר ההפרדה 550/800PMSF₆ שמיוצר על ידי חברת ABB בשימוש בחברתנו מורכב מתנגדות קרבייד סיליקון ערוכות. לפי הוראות הייצור, הקיבולת החמה של התנגדות הסגירה היא כדלקמן: סגירה 4 פעמים ב-1.3 מתח הפאזה המ颱風似乎在傳輸過程中被截斷了，我將繼續翻譯剩餘的部分。請提供完整的輸入內容以便準確翻譯。 根據您的要求，我將從“但是7522B相的電流沒有過零”這一句開始繼續翻譯： 但是7522B相的電流沒有過零，電弧没有熄灭。然而，下部压缩室的阀门已经打开，多余的气体从下方排出，可能带走了电弧并烧毁了动触头的绝缘拉杆和均压电容器。 **闭合电阻烧毁及电阻外侧均压罩击穿的原因分析** 断路器的操作是大多数开关过电压的原因。安装闭合电阻可以有效限制线路合闸和单相重合闸过程中的过电压。我公司使用的ABB公司生产的550/800PMSF₆气体爆破断路器的闭合电阻由堆叠的碳化硅电阻板组成。根据制造商的说明书，闭合电阻的热容量如下：在1.3倍额定相电压下进行4次闭合，前两次之间的时间间隔为3分钟，后两次之间的时间间隔为3分钟；两组测试（前后）之间的时间间隔不超过30分钟。 该断路器具有串联断口结构，由3个主断口、1个辅助断口和一个组合闭合电阻组成，如图2所示。串联断口的主要特点是，在断路器合闸操作时，辅助断口在主断口之后闭合，在分闸操作时，辅助断口也在主断口之后分离。 也就是说，辅助断口的动作顺序是后闭合、后分开。其工作原理如下：在合闸时，主断口先闭合，形成与电阻串联的导电回路，闭合电阻接入。大约8-11毫秒后（根据制造商的说明书），通过辅助断口的闭合触点形成导电回路，短路闭合电阻；在分闸时，主断口先分离，打开主电流回路，然后辅助断口分离。 因此，辅助断口在分闸时承载额定电流和短路电流。在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧持续通过闭合电阻流动了317毫秒，且电弧电流约为1620安培，根据计算，闭合电阻承受的热容量超过了其额定容量。这导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 **断路器失灵保护动作原因分析** 在断路器失灵保护中，当电流元件启动并满足失灵保护条件时，只要接收到保护跳闸输入且相应的相电流大于0.05 In，失灵保护就会启动。 从7522的报告可以看出，从775毫秒时7522断路器保护屏PRS-721S保护装置接收到泾川二线保护装置IRC-931BM的三相跳闸信号输入，到925毫秒时因失灵跳开本地断路器，再到1025毫秒时因失灵跳开相邻断路器，本地断路器跳闸延迟0.15秒，相邻断路器跳闸延迟0.25秒，符合失灵保护的动作逻辑，保护动作正确，如图3所示。在波形图中可以看到，尽管7522的B相跳闸位置触点在825毫秒时已返回，但在动触头和静触头之间仍有电流（电弧）流动。 **结论** - 由于故障电流严重畸变，波形向时间轴的下方偏移。波形在断路器的有效灭弧时间内未过零是电弧不灭的主要原因。断路器分闸后间隙绝缘未能恢复以及SF₆气体灭弧性能下降是电弧不灭的次要原因。 - 电弧不灭以及灭弧室内残余气体的排出，带走了电弧，是绝缘拉杆和电容器外壳变黑的主要原因。 - 在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧通过闭合电阻流动了317毫秒，导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 - B相存在电弧电流及其符合断路器失灵保护动作逻辑是母线跳闸的主要原因。 以下是希伯来语翻译： **ניתוח סיבה של השריפה של ההתנגדות לסגירה וההרס של המגן האחיד על הצד החיצוני של ההתנגדות** הפעולה של מכשיר ההפרדה היא הסיבה לשנייה מרובה של מתח עודף. התקנת התנגדות לסגירה יכולה להגביל באופן יעיל את המתח עודף במהלך סגירת הקו והסגירה מחדש של פאזה אחת. מכשיר ההפרדה 550/800PMSF₆ שמיוצר על ידי חברת ABB בשימוש בחברתנו מורכב מתנגדות קרבייד סיליקון ערוכות. לפי הוראות הייצור, הקיבולת החמה של התנגדות הסגירה היא כדלקמן: סגירה 4 פעמים ב-1.3 מתח הפאזה המ颱風似乎在傳輸過程中被截斷了，我將繼續翻譯剩餘的部分。請提供完整的輸入內容以便準確翻譯。 根據您的要求，我將從“但是7522B相的電流沒有過零”這一句開始繼續翻譯： 但是7522B相的電流沒有過零，電弧没有熄灭。然而，下部压缩室的阀门已经打开，多余的气体从下方排出，可能带走了电弧并烧毁了动触头的绝缘拉杆和均压电容器。 **闭合电阻烧毁及电阻外侧均压罩击穿的原因分析** 断路器的操作是大多数开关过电压的原因。安装闭合电阻可以有效限制线路合闸和单相重合闸过程中的过电压。我公司使用的ABB公司生产的550/800PMSF₆气体爆破断路器的闭合电阻由堆叠的碳化硅电阻板组成。根据制造商的说明书，闭合电阻的热容量如下：在1.3倍额定相电压下进行4次闭合，前两次之间的时间间隔为3分钟，后两次之间的时间间隔为3分钟；两组测试（前后）之间的时间间隔不超过30分钟。 该断路器具有串联断口结构，由3个主断口、1个辅助断口和一个组合闭合电阻组成，如图2所示。串联断口的主要特点是，在断路器合闸操作时，辅助断口在主断口之后闭合，在分闸操作时，辅助断口也在主断口之后分离。 也就是说，辅助断口的动作顺序是后闭合、后分开。其工作原理如下：在合闸时，主断口先闭合，形成与电阻串联的导电回路，闭合电阻接入。大约8-11毫秒后（根据制造商的说明书），通过辅助断口的闭合触点形成导电回路，短路闭合电阻；在分闸时，主断口先分离，打开主电流回路，然后辅助断口分离。 因此，辅助断口在分闸时承载额定电流和短路电流。在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧持续通过闭合电阻流动了317毫秒，且电弧电流约为1620安培，根据计算，闭合电阻承受的热容量超过了其额定容量。这导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 **断路器失灵保护动作原因分析** 在断路器失灵保护中，当电流元件启动并满足失灵保护条件时，只要接收到保护跳闸输入且相应的相电流大于0.05 In，失灵保护就会启动。 从7522的报告可以看出，从775毫秒时7522断路器保护屏PRS-721S保护装置接收到泾川二线保护装置IRC-931BM的三相跳闸信号输入，到925毫秒时因失灵跳开本地断路器，再到1025毫秒时因失灵跳开相邻断路器，本地断路器跳闸延迟0.15秒，相邻断路器跳闸延迟0.25秒，符合失灵保护的动作逻辑，保护动作正确，如图3所示。在波形图中可以看到，尽管7522的B相跳闸位置触点在825毫秒时已返回，但在动触头和静触头之间仍有电流（电弧）流动。 **结论** - 由于故障电流严重畸变，波形向时间轴的下方偏移。波形在断路器的有效灭弧时间内未过零是电弧不灭的主要原因。断路器分闸后间隙绝缘未能恢复以及SF₆气体灭弧性能下降是电弧不灭的次要原因。 - 电弧不灭以及灭弧室内残余气体的排出，带走了电弧，是绝缘拉杆和电容器外壳变黑的主要原因。 - 在B相机械分闸后，闭合电阻接入电路。由于B相断口之间的电弧通过闭合电阻流动了317毫秒，导致闭合电阻与辅助断口之间的连接环过热熔断，最终导致熔断，放电到外壳均压环，导致均压环击穿和电阻变黑。 - B相存在电弧电流及其符合断路器失灵保护动作逻辑是母线跳闸的主要原因。 以下是希伯来语翻译： **ניתוח סיבה של השריפה של ההתנגדות לסגירה וההרס של המגן האחיד על הצד החיצוני של ההתנגדות** הפעולה של מכשיר ההפרדה היא הסיבה לשנייה מרובה של מתח עודף. התקנת התנגדות לסגירה יכולה להגביל באופן יעיל את המתח עודף במהלך סגירת הקו והסגירה מחדש של פאזה אחת. מכשיר ההפרדה 550/800PMSF₆ שמיוצר על ידי חברת ABB בשימוש בחברתנו מורכב מתנגדות קרבייד סיליקון
