Kiam transformilo funkcias sen ŝargo, ĝi ofte produktas pli fortan bruon ol sub plena ŝargo. La ĉefa kaŭzo estas, ke kun neniuj ŝarĝoj sur la dua vindingo, la primara voltaĝo tendencas esti iomete pli alta ol nominala. Ekzemple, dum la indikita voltaĝo kutime estas 10 kV, la reala senŝarĝa voltaĝo povas atingi ĉirkaŭ 10,5 kV.
Ĉi tiu pliigita voltaĝo pligrandigas la magnetan fluksdensencon (B) en la kerno. Laŭ la formulo:
B = 45 × Et / S
(kie Et estas la disegnita voltaj por turno, kaj S estas la sekcio de la kernarea), kun fiksita nombro da turnoj, pli alta senŝarĝa voltaĝo pligrandigas Et, do B superas sian normalan disegnan valoron.
Pli alta kernfluksdensenco intensigas magnetostricton kaj magnetan histeresan vibradon, kiuj direktas al pli forta audigebla bruado dum senŝarĝa operacio. Tio estas la ĉefa kaŭzo de la pli forta sono.
Duonsekunda efekto estas la pligrandiĝo de la senŝarĝa streĉo. Dum la pligrandiĝo de la senŝarĝa streĉo mem ne ĉefe kaŭzas pli fortan bruon, ĝi reflektas subajn problemojn kiel la kvalito de kernmaterialo kaj manufaktura precizeco. Alta-kvalitaj siliciostalaj folioj montras pli malaltan specifan kernperdon, kondukante al pli malgrandaj senŝarĝaj streĉoj. Kontraŭe, uzado de pli multa kernmaterialo aŭ malalta-gradaj staloj (kun pli alta kernperdo kaj pli malalta saturiga fluksdensenco) pligrandigas la senŝarĝan streĉon kaj ankaŭ sekundare kontribuas al pli alta bru-nivelo pro pli facila saturo.
Aliaj faktoroj influantaj la tutan transformilan bruon inkluzivas vibrad-dampadajn mezurojn, kernklampad-tension, kaj ĉu la kern-disegno induktas mekanikan rezonon. Tamen, ili afektas la ĝeneralan akustikan performadon de la transformilo – ne specife la diferencon inter senŝarĝa kaj plensharĝa bruado.
Noto: Se la transformilo emetas eksterordinare duran aŭ malkomfortan sonon sub senŝarĝaj kondiĉoj, verŝajne tio indikas kernsaturon. En tiaj kazoj, kontroli ĉu la voltaĝoj de la du 12 V duaj vindingoj estas egalaj. Se ili estas nebalancitaj, la vindingoj devus esti forigitaj kaj reenvindigitaj por certigi identajn turonombrojn.
Krome, kiam oni mezuras la streĉon tra rezistoro Rs, se la formo montras pikegon anstataŭ glatan sega altigon, tio sugestas, ke la 12 V vindingo bezonas kelkajn pliajn turnojn.
Se reenvindigo de la transformilo estas nepraktika, alternativo estas iomete redukti la rezistancon de R_L por elevari la oscilad-frekvon al ĉirkaŭ 5 kHz (noto: verŝajne eraro en originalo – devus esti kHz, ne Hz). Ĉi tiu ajusto havas minimuman efikon sur plejmulto de ŝarĝoj sed ne taŭgas por frekvenc-sensiblaj aparatoj (ekz., certaj analogaj horloĝoj).
Por simpligi la cirkvon kaj malpligrandigi la kostojn, ĉi tiu elektra fonto dizaino ometas voltag-regulilon; do, la eliga voltago malkreskas kiam la bateriovoltago falas.
Mezurita performado de la prototipo:
Maksimuma efikeco: 94%
Eliga voltago: iomete pli malalta ol la celata 230 VAC, sed bone akordiĝas kun la ĉina norma nomina eligo de 220 VAC.
Por atingi vere 230 VAC eligon de 13 VDC enigo, aŭ:
Pligrandigu la turproporcion (dua-al-primara) de la transformilo, aŭ
Anstataŭigu ĝin per transformilo indikita por 230 V dua kaj 11 V prima.
