Protectio fusorum transformatorum cistularum more americano
Introductio ad Fusos Transformatorum Cistae Americani Stili
Transformatores cistae Americani stili generaliter utuntur combinatione fusorum insertibilium et fusorum protectionis secundariae in serie pro protectione. Principium protectionis est praeclarum et fidele, et operatio simpliciter fit. Fusus protectionis secundariae est fuso limitante currentem oleoso, solito intra transformatora cistae locatus. Is operabitur solummodo cum defectus intra transformatora cistae occurrat, et ad protegendum lineam alti tensio usus est. Fuso insertibili est fuso oleoso insertibili, qui deflagrabit cum defectus circuitus brevis in latere secundo occurrat, vel quando supercarga est aut temperies olei nimis alta. Fuso insertibili est accessorium principale pro protectione supercurrentis transformatorum cistae oleosi in systemate distributionis.
Fusos intra possunt classificari in tres species: typus currentis, typus duosensibilis, et typus bifactor. Fuso potest extrahi pro substitutione sine intermissione energiae transformatoris cistae. Fuso typus currentis, cum in serie connectitur cum fuso protectionis secundariae, formatur "protectio duofusa". Fuso typus currentis ad protectionem supercargae usus est, et fuso protectionis secundariae ad protegendum contra defectus internos transformatoris (sicut defectus circuitus brevis spire, etc.) usus est. Fuso duosensibile, cum in serie connectitur cum fuso protectionis secundariae, similiter formatur "protectio duofusa". Fuso duosensibile protegit contra defectus vel supercargas in latere inferiori transformatoris ex aspectu ambo currentis et temperiei.
Fuso protectionis secundariae ad protegendum contra defectus internos transformatoris (sicut defectus circuitus brevis spire, etc.) usus est. Curva standard ampere-secondi potest accurate cooperari cum fusis et disjunctoriis superioribus et inferioribus. Fuso bifactor, cum in serie connectitur cum fuso protectionis secundariae, constituit "protectio duofusa". Fuso bifactor protegit contra defectus vel supercargas in latere inferiori transformatoris ex aspectu ambo currentis et temperiei. Fuso protectionis secundariae ad protegendum contra defectus internos transformatoris (sicut defectus circuitus brevis spire, etc.), et curva standard ampere-secondi eius potest accurate cooperari cum fusis et disjunctoriis superioribus et inferioribus.
Structura Basalis Fusorum
Fusos structuras diversas habent secundum functiones quas faciunt. Hoc articulus breviter introducit fusum limitantem currentem typus NX McGraw Edison de COOPER (Cooper) Company in America.
Structura fusus limitantis currentem typus NX McGraw Edison ostenditur in Figura 1. Ille continet elementum fusibile cum filo argenteo puro. Filum argenteum purum involvit supportum micae (componentem supportivum araneiformem), et hic supportus potest generare gas ionizatum quod iuvat ad aperiendum circuitum. Fuso et arena silicosa in tubo insulativo fibrae vitreae locati sunt.
1 - Replens arenae silicosae altissimae puritatis;2 - Supportus micae;3 - Terminalis cupri solidi;4 - Systema sigillandi duplex;5 - Etichetta identificationis;6 - Operculum fibrae vitreae;7 - Fila argentea pura.
Figura 1. Elementa basalia fusus limitantis currentem typus NX McGraw Edison.
Ut in Figura 1 ostenditur, fusus limitans currentem typus NX McGraw Edison (alii fusorum modellos habent structuras similes huic fusui) principaliter includit:
Replens arenae silicosae altissimae puritatis. Particulae specificae, puritas, et densitas calorem absorbendi et arcum extinguendi praebent, quae essentialia sunt ad fusum ut consistentia characteristica fundendi et nivellum energiae transiens teneat.
Supportus micae. In operatione fusui, supportus micae stabilem supportum involutionis praebet sine generatione gas et accumulatione pressionis.
Terminalis cupri solidi. Plugum aeris brassi selectum est ut junctura conductiva electrica praebat cuius longitudo ab 0.25 ad 10 pollices variat.
Systema sigillandi duplex. Sigillum gaskettae nitrilici et resinae epoxydicum integritatem sigilli fusui assecurare potest.
Etichetta identificationis firma. Facilitas ut usuarii parametris tensionis, currentis, numeris ordinis, et aliis informationibus obtineant.
Operculum fibrae vitreae. Praebet fortitudinem altam fusui et integritatem maintenance, permissum fusui ut interruptio a minimo currente fundendi ad maximum 50 kA in quovis processu interruptionis sustineat.
Fila argentea pura. Potest stabilitatem sub conditionibus circulationis currentis et pressionis thermicae tenere et characteristica fundendi consistentia praebet. In interruptione magnorum currentium, filum fusibile potest efficaciter controlare et reducere picem arcus voltage. In processu interruptionis, hoc component potest efficaciter controlare et limitare currentem permittendum et energiam.
Characteristica Operationis et Principium Protectionis Fusoris
Processus operativus fusoris dependet a modello elementi fusibilis intra ipsum. Pro omnibus fusis, funditus eliminatio magnorum currentium defectus est fere eadem. Flumen currentis elementum fusibile per totam longitudinem suam liquefaciet, et arcus generatus causabit elementum fusibile explodere, arenam silicicam vitrificando et canalem vitreum formando qui arcum restrictus facit. Hic canalis vitreus arcum restrictus facit incremento valoris resistivitatis, reductio currentis et coactio illius ut citius ad zero perveniat.
In fusis localibus vel universali, eliminatio mediorum vel parvorum currentium prohiberi debet. Exempli gratia, in fusis limitantibus currentem typus McGraw Edison, punctum "M" (id est, filum alligatum stannum) in centro elementi fusibilis principali collocatur ut temperiem fusionis eius deminuat, ut in Figura 2(a) ostenditur. Cum elementum fusibile liquescat in puncto M, currentis transferetur ad elementum fusibile auxiliarium. Filiolus tenuis ad elementum fusibile principale connectitur cum spatium 1/4 ab uno fine elementi principis. Gradus tensionis arcum in puncto M et spatium elementi fusibilis auxiliaris expandit, ut in Figura 2(b) ostenditur. Itaque, si elementum fusibile principale continuat arcere, haec connexio filialis necessario apparebit in tribus locis, triplicans longitudinem arcus et hanc aream ut dissipet energiam circuiti, ut in Figura 2(c) ostenditur. In initio arcendi, calor sufficiens colligitur ut decomponat structuram araneam in illo loco, et gas efflatum a structura aranea rocham liquefactam refrigerat et longitudinem arcus redigit donec punctum defectus disconnecti possit.
Figura 2 Processus fusus limitantis currentem typus McGraw Edison reductus currentem
Selectio fusorum limitantium currentem primarie fundatur in parametris tensionis nominatis. Quum determinentur parametri appropriati, multi factores considerari debent, sicut species systematis electrici, maxima tensio systematis, condicio involutionis transformatoris (si fuso ad protectionem transformatoris usus est), status neutralis terrae, et species oneris.
Generaliter, circuitus unipolaris potest protegi per fusum limitantem currentem cuius parameter nominatus maior est quam tensio unipolaris ad terram. Tamen, pro circuitu triplex, fuso debet habere parametris interphasialis convenientes. In casibus specialibus, assumendo quod tensio breaking positiva sequenti applicata ad fuso non excedat maximam tensionem designatam, parametri unipolare ad terram possunt ad systema triplex applicari. Sub talibus circumstantiis, assumitur quod duo fusos limitantes currentem series connecti participabunt tensionem applicatam in data conditione defectus. Tabula 1 illustrat relationem inter parametris nominatis recommendatos fusorum limitantium currentem et parametris applicationis fusorum limitantium currentem.
Pro protectione apparatorum electricorum, requirementa breaking fusorum limitantium currentem coordinari debent cum apparatoribus quos protegunt. Praeterea, curvae tempus-currentis fusorum coordinari debent cum apparatoribus protectionis in systemate, praesertim quando fusos backup involventur et eliminatio defectus parvi currentis dependet a fusis expulsionis.
Tabula 1 Parametri Nominati Recommendati Fusorum Limitantium Currentem et Parametri Applicationis Fusorum Limitantium Currentem
Similiter ad fusos vulgares, fusos limitantes currentem potest quoque experi experimentum reductionis potentiae sub quadam temperie ambienti. Factores derating pro diversis scenariis applicationis ostenduntur in Figura 3.
Figura 3 Factores Derating Temperiae Ambientis pro Applicationibus Fusorum Limitantium Currentem Typus NX
Clavis ad applicationem protectionis fusoris pro transformatoribus distributionis est quod fuso debeant exigentias sequentes implere:
Protegere contra defectus circuitus brevis et separare transformatorum defectuosum a systemate primo. Fuso non debet deflagrare durante inrush current, cold load starting current, et supercurrente brevi temporis. Debet cooperari cum apparatu superioris (deflagrare priusquam sectionalis operatur).
Prevenire situationes supercurrentis severas quae possint damnum supercalorificum vel mechanicum transformatori causare. Notandum est quod, si necesse sit, item ② posset differri quia scopus primarius protectionis fusoris est protectio supercargae potius quam protectio defectus circuitus brevis.
Curva tempus-currentis inrush current/cold load starting current transformatorum distributionis estimatur ex sequentibus conditionibus: ad 0.01 s, currentis est 25 vices currentis pleni oneris; ad 0.1 s, currentis est 12 vices currentis pleni oneris; ad 1 s, currentis est 6 vices currentis pleni oneris; ad 10 s, currentis est 3 vices currentis pleni oneris; et ad 100 s, currentis est 2 vices currentis pleni oneris.
Ut certemini quod fuso usus pro protectione transformatoris distributionis non deflagret durante inrush current vel cold load starting current, curva fusoris debet esse ad dextram curvae inrush current/cold load starting current. Id est, tempus deflagrationis fusoris debet esse longius quam duratio horum currentium.
Curva damni transformatoris potest obtineri a manufactore vel a standard ANSIC57 et potest depingi in eadem graphica curvarum. Ut ante dictum, si concessiones fieri oportuerint, curva damni transformatoris prioritate frui debet super curva inrush current.
Figura 4 ostendit curvam inrush current/cold load starting current transformatoris unipolaris cum tensio 13.8 kV et capacitate nominata 50 kV·A. Currentis pleni oneris transformatoris est 3.62 A. Assumitur curva fusoris in figura. In re, sunt duae curvae fusoris. Curva minimi fusionis dat minimum tempus ut fuso damnetur, et curva maximae clearing dat maximum tempus ut fuso eliminet defectum. Maximum tempus clearing expulsionis numquam debet esse inferius 0.8 cyclus (id est, 0.0133 s), itaque haec curva horizontaliter depingitur ad 0.0133 s.
Figura 4 ostendit curvam tempus-currentis inrush current/cold load starting current transformatoris distributionis. Notandum est quod curva fusoris debet securitatem coordinationis inter fuso et apparatum superioris protectionis assecurare. Apparatus superioris potest esse dispositivum sectionalis lineae, sicut fuso vel recloser. Fuso protectionis transformatoris debet deflagrare priusquam fuso superioris damnetur vel priusquam recloser superioris claudatur.
Quaedam transformatoria distributionis considerantur habere functionem totius protectionis sui (CSP), id est, habent functiones supercurrentis et inrush current protectionis.
Transformatoria self-protection usualiter habent fuso magnam limitantem currentem et disjunctorem circuiti secundi pro preventione supercargae in suis casibus. Transformatoria vulgaria solito proteguntur per fuso additum ad latus primum. Transformatoria cistae generaliter habent fuso qui independenter ab cista (designum frontis non fixi) locatur, sive in oleo transformatoris vel in foramine sicco bushing vel cylindro (designum frontis fixi). In quocumque casu, designum appropriate adoptari debet ut simplificet substitutionem fusorum in situ.
Ratio fusi est ratio currentis minimi deflagrandi fusoris ad currentem pleni oneris transformatoris. Haec ratio indicat importantiam protectionis supercargae pro operatione continua apparati. Ratio fusi alta permittit plus defectus transformatoris sine deflagratione durante inrush current vel supercarga; ratio fusi bassa incrementum deflagrationum fusorum, et aliquae deflagrationes possunt esse inutilis, sed melius protegit transformatoris contra supercargam. Ratio fusi typica variat ab 2 ad 4.
In transformatore self-protection, ratio fusi fusi interioris est circa 8 quia latus secundum transformatoris self-protection est equipatum disjunctorem circuiti qui non affectatur supercargae.
Ambitus Protectionis et Coordinationis Protectionis Fusoris
Quum fuso seligatur pro protectione transformatoris cistae, generaliter, ratio fusing potest calculari dividendo currentem pleni oneris transformatoris per currentem minimi fusionis fusi. Usus rati high fusing potest protegere systema a transformatoribus defectuosis, sed tantum protectionem supercargae limitatam praebet; rati low fusing potest protectionem supercargae maximam praebere, sed fuso vulnerabile est ad impactus currentis et inrush current.
Praeterea, factores comprehensivi considerari debent, sicut continuitas operationis, defectus transformatoris ex supercargae, coordinatio inter fuso transformatoris et dispositivum sectionalis, et impactus inrush current et cold load starting. Si curva characteristica transformatoris nota est, fuso simpliciter adjustari potest faciendo ut curva tempus-characteristica fusi cadat in area inter curvam inrush transformatoris et curvam damni transformatoris.
Hae curvae formulantur secundum standards, sed non semper applicabiles sunt, itaque fuso seligi debet. Inrush current multum pendet a fluxu magnetico residuo in ferrite tensio undae durante clausura. Ut inrush current sustineat, fuso debet 25 vices currentem pleni oneris ad 0.01 s et 12 vices currentem pleni oneris ad 0.1 s sustinere. Re-energization post outage primarium generabit cold load start. Quando curva inrush current nota est, curva fusoris selecta debet lentior esse quam curva inrush current. Tensio discharge fulminis saturare potest ferritem transformatoris et generare inrush current. Generaliter, si damnum fulmineum problema est, melius est uti fuso maiore dimensione.
Praeterea, quum fuso seligatur pro protectione transformatoris cistae, coordinatio inter fusos considerari debet. Hic, coordinatio in duobus casibus discutiuntur:
Coordination inter duos fusos limitantes currentem. Ad finem coordinationis, curva debet incipere ab 0.01 s. Pro temporibus supra 0.01 s, coordinatio inter duos fusos differentes in eodem set potest simpliciter adhibendo TCCS et usura methodo coordinationis 75%; pro temporibus infra 0.01 s, coordinatio potest adhibendo valores minimi fusionis et totalis clearing. Quando duo fusos limitantes currentem coordinantur in serie, maximus currentis transiens per fuso protectionis vel fuso lateris oneris non debet excedere currentem minimi fusionis fusi protectionis vel lateris fontis. Id est, fuso lateris oneris limitabit currentem transiens ad nivellum quod non sufficit ad fusionem fusi lateris fontis. Detectio coordinationis supra 0.01 s non requiritur quia limites coordinationis valores fixos habent. Coordinatio conservativa est et standard coordinationis pro omni currente defectus format. Si currentis defectus limitatur, coordinatio potest adhibendo mutationem currentis in curva.
Coordination inter fuso limitante currentem backup et fuso expulsionis. Hic modus protectionis saepe adhibetur quia permittit plures defectus (sub parvis currentibus) eliminari per fuso expulsionis inexpensivum. Quando defectus in apparatu protectionis occurrit, fuso limitans currentem magnitudinem currentis limitabit. Multum est ut fuso expulsionis possit eliminare defectus parvi currentis sine damno fusi limitantis currentem. Fuso limitans currentem sufficientem currentem post deflagrationem fusi expulsionis transire potest et indicationem manifestam defectus praebet. Characteristica fusoris intersectionem curvae maximae clearing fusi expulsionis et curvae minimae fusionis fusi limitantis currentem formabit, resultans in majori currente, qui ad operationem synchronam ducet. Si duo fusos limitantes currentem recte selecti sunt, transformator cistae potest protectionem universalem assequi.
Operatio et Maintenance Protectionis Fusoris
Quum fuso utatur pro protectione transformatoris cistae, sequentes casus notari debent:
Fuso insertibilis manu operatur, et usuarii certas artes et experientiam requirunt. Antequam fuso insertibilibus utatur ad disconnectendum transformatorium energizatum, operator experientiam in removendo fuso insertibile a holder fusorum debet habere. Manipulatio impropria posset ad fault switching ducere et substitutio transformatoris vel ignis requirere.
Si fuso insertibilis ad fault closing utatur, posset ad lesiones personales serias ducere. Defectus interni posset transformatorium rumpere vel operculum superius detrahere. Ergo, transformatorium semper a loco remoto energizari debet ut securitatem assequatur.
(3) Si transformatorium in aedificio clauso vel cella locatur, vel si operator directe super transformatorium est, assembly fusi insertibilis non debet uti ad connectendum vel disconnectendum transformatorium. In talibus casibus, inconvenienter est ut operator correcte operetur, et difficile est ut securiter abscedat si manipulatio impropria est.
Antequam fuso insertibile operatur, status transformatoris diligenter iudicari debet. Inspectio utrum sonus arcus discharge in cista sit; inspectio utrum cista tumefacta sit vel vestigia olei effugiendi vel effluendi sint; inspectio utrum vestigia olei effugiendi, effluendi, vel nigredinis carbonis in cista iuxta dispositivum relief pressure sint. Si supradicta occurrunt, fuso insertibile non debet uti ad connectendum vel disconnectendum transformatorium, alioqui posset ad ignem vel mortem ducere.
Pressio transformatoris debet relabi antequam fuso insertibile operatur. Incorrecte relabi pressionem cistae transformatoris posset insertionem assembly fusi insertibilis violento ejectu cum oleo calido simul. Hoc posset ad lesiones impactus, ustiones, et pollutionem ambientem ducere.
Usus fusi insertibilis cum valorem ampere excessivum posset ad discordiam cum fuso limitante currentem backup in transformatorio vel alia pars systematis ducere. In hoc casu, quando defectus intra transformatorium occurrat, posset ad maiorem intermissionem energiae vel ad ignitionem vel explosionem transformatoris ducere. Installatio fusi insertibilis cum valorem ampere minor quam recommendatum est posset ad fusionem inutilis et interruptiones operationis ducere.
Dama tubi fusoris affectare potest installationem correctam fusi. Diligenter inspectio tubi fusoris ut certus sis quod nullus corrosio maior quam pitting in ullo parte aeris brassi sit, et quod nigredo vel ablation insulatorum non longior quam 1/2 in (13 mm) sit. Si dama ultra hunc gradum est, tubus fusoris dani substituendus est novo. Si magna quantitas aeris brassi liquefacta est, vel ablation extendit ultra dimidiam longitudinem tubi fusoris, holder fusi insertibilis etiam substituendus est. Si component dani est, posset impedire disconnectionem subsequentium defectuum et causare maiorem damnum.
Conclusio
Technicus levelus protectionis fusoris est relativus praeclara, et habet excellentem performance-price ratio, cum amplis prospectibus developmentis in mercatis domestica et externa. Nunc, multitudo magnus transformatorum cistae Americani stili in China utuntur fusis pro protectione. Comparata cum aliis modis protectionis, protectio fusorum non solum habet altam fidem sed etiam pretium relativus minus, quod particulariter aptum est ad statum actuale in China. Ergo, protectio fusorum habet bonos prospectus applicationis in China.
